Потеря тепла от механического недожога

Вычисление потери тепла от механического недожога с уносом из топки производится по известной формуле [c.144]

Рис. 5-24. График определения потери тепла от механического недожога о пои а,н= = 1,0 и 1 Р = 7% для АШ.

По утверждению авторов [Л. 5-26] погрешность определения составляет 1,5—2 абс. %, что исключает возможность применения этих расчетных зависимостей для определения потери тепла от механического недожога при сжигании мазута, как правило, не превышающей 0,2—0,5%. [c.273]

Я, Л. П е к к е р. Испытание типовой установки системы ВТИ по эксплоатационному контролю над потерей тепла от механического недожога на котле J r 6 Зугрэс, Отчет топочной лаборатории ВТИ, 1940 г. [c.303]

Представим себе, что в примере со слоевым сжиганием газового каменного угля, приведенном в дополнительном пояснении 33, имел место недожог углерода в размере 2% от 1 кг топлива это означает, что в процессе газификации и горения приняли участие ие все 65% углерода, содержавшегося в топливе, а только 63%. Тогда, как понятно, потеря тепла от механического недожога оказалась бы равной [c.219]

Здесь СО, Нг и СН4 — объемные содержания продуктов неполного сгорания топлива по отношению к сухим газам, % Ус.г — удельный объем сухих продуктов сгорания, м /кг (м /м ) 4 — потеря тепла от механического недожога, %. [c.138]

ПОТЕРЯ ТЕПЛА ОТ МЕХАНИЧЕСКОГО НЕДОЖОГА [c.144]

Потеря тепла от механического недожога при совместном сжигании двух топлив, входящая в тепловой баланс парогенератора, равна [c.156]

Здесь В — расход топлива, кг/с (кг/ч) KQ=QPв QУv — коэффициент, учитывающий располагаемую теплоту сгорания топлива СРр — см. 5-3,в Qлг — тепловая мощность парогенератора — полное количество тепла, полезно отданное в парогенераторе, кВт (ккал/ч) Т1пг—к. п. д. парогенератора, % —потеря тепла от механического недожога, %. [c.95]

Здесь д — доля по тепловыделению жидкого или газообразного топлива, сжигаемого совместно с твердым, определяемая по (5-64) <74 — потеря тепла от механического недожога твердого топлива, определяемая по формулам 5-5,а. [c.156]

Если к. п. д. парогенератора (брутто) и потеря тепла от механического недожога известны, то значение величины г пг подсчитывается по формуле [c.227]

Разрежение перед воздухоподогревателем и дымососом в течение 1206 ч не изменилось. В среднем потеря тепла от химической неполноты сгорания составляла 0,3—0,4% только для 10—15% проработанного на этом режиме времени химическая неполнота достигала 1 —1,5%. Потери тепла от механического недожога в двух опытах практически отсутствовали (0,01%) в трех опытах они были равны 0,15—0,42°/о- Удельные расходы электроэнергии на тягу и дутье при переходе на сжигание мазута с малыми избытками воздуха [c.165]

Потеря тепла от механического недожога при рассмотренном механизме образования сажи может иметь величину не более 1%. Однако уже и этого количества достаточно для значительного загрязнения конвективных поверхностей нагрева и ухудшения экономичности работы котельного агрегата. [c.98]

Повышается к. п. д. котельных агрегатов в связи с отсутствием потери тепла от механического недожога и снижением потери тепла с уходящими газами. [c.191]

Таким образом, более высокое значение коэффициента полидисперсности пыли п обозначает не только меньшую удельную затрату энергии на размол, но и меньшую потерю тепла от механического недожога. Отсюда понятно стремление иметь более высокий коэффициент полидисперсности пыли, выдаваемой размольными устройствами. [c.224]

Прн сжигании пыли в смесн с газом или мазутом избытки воздуха принимаются, как яяя твердого топлива. При этом потеря тепла от механического недожога равна ад,, где берется во табл. 19,4, а коэффициент а — принимается [c.421]

Потеря тепла от механического недожога в циклоне и в "камере догорания qt, % 5 9ич -й 2 10 5 — — — — — — [c.471]

Потеря тепла от механического недожога в конце топки д, % 4-0,2- <-0,8-> 0.2 0.5 1.0 3,0 0,3 0,5—1,0 [c.471]

У котлов, работающих на газовом топливе, нет потерь тепла от механического недожога, меньше потери с отходящими газами благодаря работе с малыми избытками воздуха и отсутствию заноса золы и сажи на стенки котла и меньше потери с химическим недожогом. Поэтому к. п. д. паровых котлов мелких и средних котельных установок, переведенных на газ, может быть повышен на 5—20% по сравнению с работой их на твердом топливе. [c.165]

Q — приход тепла от сгорания загруженного топлива, кДж Qj — потери тепла за счет неполного сгорания летучих топлива, кДж — удельный расход топлива (в рабочей массе), кг q e i — потери тепла от механического недожога, % Q O — потери тепла от неполноты горения углерода, % QP — низшая теплота сгорания рабочей массы топлива, кДж/кг. [c.98]

Краевые области потока при переохлаждении склонны к механическому недожогу, т. е. к выдаче недогазифицированных твердых пылинок топлива, что также вызывает соответствующее снижение полноты тепловыделения (потерю тепла от механического недожога). Снижению температурного уровня в краевых областях потока способствует также неудачный ввод вторичного воздуха, создающий пониженное содержание пыли в этих частях потока и приводящее к повышенной суммарной теплоем1кости пылевоздушной смеси за счет увеличения в ней количества избыточного воздуха . [c.186]

Здесь Qnr — теплопроизводительность парогенератора, соответственно в кВт или в ккал/ч / б, /"м — приведенные энтальпии продуктов сгорания, соответственно большая и меньшая Да — присос воздуха в газоходе — приведенная теоретическая энтальпия холодного (присосанного) воздуха q , — потеря тепла от механического недожога, % ф= 1—0,01 5 —коэффициент сохранения тепла [Л. 7] Т1пг — к. п. д. парогенератора, %. [c.19]

Здесь р—действительное количество воздуха, отнесенное к теоретически необходимому Т1пг — к. п. д. парогенератора, % Яа — потеря тепла от механического недожога, % 1,016 V —приведе.нный теоретический объем воздуха при влажности его d= Q г/кг. [c.41]

Как уже упоминалось, потеря тепла от механического недожога при постоянном содержании горючих в уносе прямо пропорциональна приведенной зольности, что и выражено формулой (5-56). Эта закономерность нередко совпадает с неправильным представлением о выго- [c.147]

Антрациты и тощие угли сжигают в топках различных типов, в камерных и циклонных. Поэтому доля уноса золы из топок колеблется в широких пределах %н=0,2 -0,9. Потеря тепла от механического недожога в зависимости от налаженности топочного процесса и содержания летучих в топливе колеблется также в довольно широких пределах —2- 8%. Из рассмотрения расчетной формулы (5-56) видно, что при столь больших колебаниях величин а в и 4 содержание горючих в уносе недостаточно характеризует потерю тепла от механического недожога. Действительно, при малых значениях Дун высокое соде ржание горючих в уносе может иметь место при малых потерях 4, и наоборот, при большой доле уноса золы умеренные величины Гун могут приводить к большой поте ре < 4. Между тем содержание горючих в уносе при сжигании АШ и полуантрацитов в большей степени определяет не только экономичность, но и надежность работы парогенератора. [c.149]

Потеря тепла от механического недожога. Потеря тепла 4 при сжигании твердого топлива совместно с жидким или газообразным относится полностью к твердому топливу. Механическим недожогом жидкого топлива в этом случае можно пренебречь. Можно также пренеб речь и зольностью жидкого топлива. Следовательно, содержание горючих в уносе при совместном сжигании различных топлив характеризует недожог только твердого топлива. При этом, если содержание горючих в уносе неизменное, то потеря тепла ( 4, входящая в тепловой баланс парогенератора, будет тем выше, чем больше доля твердого топлива по тепловыделению. [c.156]

Здесь V — приведенный объем воздуха или дымовых газов при коэффициенте избытка воздуха перед дутьем вентилятором р в.д или перед дымососом а дмс Я —полный напор машины, равный перепаду полных давлений в выходном и входном патрубках вентилятора или дымососа 7 — температура воздуха или дымовых газов. К Луст — к. п. д. вентиляторной или дымососной установ ки, соответствующий расходу электроэнергии на зажимах электродвигателя, % Т1ст —к. п. д. электростанции (по выработанной электроэнергии), % 4 — потеря тепла от механического недожога, % [c.232]

С переходом на сушонку в расчетах принимается уменьшение коэффициента избытка воздуха в топке и соответственно в уходящих газах. Это оправдано возможностью создания более совершенной аэродинамики топки благодаря отсутствию сбросов воздуха в топку и меньшим содержанием водяных паров в топочных газах за счет сжигания сушонки. Потеря тепла от механического недожога снижается в результате более энергичного воспламенения пыли и более высоких температур ее горения. Одновременно повышается культура эксплуатации котельной, благодаря чему эксплуатационный к. п. д. котельной приближается к парадным к. п. д. парогенераторов, полученным при испытаниях. Последнее достигается преимущественно за счет улучшения работы топки в результате стабилизации качества сжигаемого топлива, более равномерной подачи пыли в топку и лучших условий для автоматизации процесса горения. [c.237]

Постоянство воздушного режима непрерывно контролировалось измерением содержания кислорода в продуктах сгорания при помощи регистрирующего магнитного кислородо-мера со шкалой О—>3%. Пробы, отобранные из газохода за дымососом, анализировались газоанализатором ВТР1-3 и хроматографом ГСТЛ-ВТИ для определения содержания продуктов неполного сгорания. По полученным данным вычислялись потери тепла от химического недожога (< з). Периодически измерялись также потери тепла от механического недожога ( /4), для чего в качестве уловителей твердых продуктов неполного сгорания применялись барботажные склянки, заполненные водой и керосином. При отборе проб уравнивались скорости в газозаборной трубке и газоходе. Количество уноса определялось фильтрацией раствора. Унос озолялся в муфеле при 600 °С. [c.164]

Таким образом, непосредственный контроль. потерь тепла от механического недожога <74 все же достаточно сложен и не всегда осуществим даже при проведении исследований специалистами по топочным процессам. В то же время существует очень простой и надежный способ косвенного контроля наличия <74 по изменению оптической плотности дымовых газов при появлении в них частиц сажи. В настоящее время большинство газомазутных парогенераторов оборудовано приборами для измерения оптической плотности газов, получившими название индикаторов дымности пли дымно-меров. Датчики этих приборов, обычно работающих по фотоэлек- [c.191]

Потеря тепла от химической неполноты горения у котлоагрегатов ТП-35 и Штейнмюллер, оборудованных турбулентными и подовыми горелками, при номинальной нагрузке отсутствовала, а у котлоагрегата Эри-Сити, имеющего щелевые горелки, составила 1%. К. п. д. (брутто) котлоагрегатов ТП-35 и Эри-Сити при сжигании газообразного топлива соответственно равны 95 и 94%, а котлоагрегата Штейнмюллер 90%. Характерно, что при камерном сжигании твердого топлива в топке котла ТП-35 максимальный к. п. д. (брутто) его составлял 92% (кривая 1 рис. 83, а), т, е. при переводе на газ возрос всего на 3%. В то же время к. п. д. брутто котлоагрегата Штейнмюллер (кривые 1 я 2 рис. 83, в) возрос на 25%,. Это обусловлено, главным образом, отсутствием потери тепла от механического недожога при сжигании газа, которая у котлоагрегатов со слоевым способом сжигания твердого топлива имеет довольно большую величину. [c.195]

К. п. д. (брутто) котлоагрегатов ТП-35 и Эри-Сити соответственно составил прп сжигашш газообразного топлива 95 и 94%, а котлоагрегата Штейнмюллер —90%. Характерно, что при камерном сжигании твердого топлива в котле ТП-35 максимальный к. п. д. (брутто) его составлял — 92%, т. е. при переводе на газ возрос всего на 3%. В то же время к. п. д. (брутто) котлоагрегата Штейнмюллер возрос на 28%. Это обусловлено главным образом отсутствием потери тепла от механического недожога при сжигании газа, которая у котлоагрегатов, имевших слоевой способ сжигания твердого топлива, довольно велика. [c.538]