Полнота тепловыделения

Определение полноты тепловыделения в неутепленной ка-мере показало, что несмотря на повышенное теплопоглощение нефутерованных стен (см. ниже) при одинаковых режимных условиях потеря от химического [c.44]

Лучшие, наиболее интенсивно работающие топочные устройства, обеспечивающие при этом наибольшую полноту тепловыделения, обязаны таким результатом рациональной аэродинамической структуре газовоздушного потока при хорошем ее использовании. [c.10]

Характер горения почти не зависел от распределения по соплам тангенциального воздуха, но увеличение скорости выхода тангенциального воздуха с 51 до 76 м/сек приводило к увеличению полноты тепловыделения в циклоне, так как содержание СО2 за циклоном возрастало при этом с 12,4 до 13,6%- [c.38]

Как и во всяком другом топочном устройстве, полнота тепловыделения в циклонных камерах обоих испытанных типов наиболее сильно зависела от избытка воздуха. [c.42]

Большое влияние оказывает также и соотношение расходов аксиального и тангенциального воздуха, причем наихудшие результаты были получены при чисто тангенциальной подаче воздуха в утепленную камеру (рис. 6). При закрытом аксиальном воздухе полнота тепловыделения особенно сильно зависела бт форсировки утепленной камеры. Так, при Ь = 0 и избытке воздуха 1,05, ио- [c.43]

Эти опыты были использованы для определения полноты тепловыделения и структурных исследований циклонного процесса. Характеристики сжигавшихся в опытах топлив приведены в табл. 7. Как видно из таблицы, топлива близки по своему элементарному составу, однако, как будет показано ниже, различие в выходе летучих на 5—7% оказало существенное влияние на развитие процесса. [c.109]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ полноты ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ НА СТЕНДЕ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ ЦИКЛОННОЙ ТОПКИ С ЖИДКИМ ШЛАКОУДАЛЕНИЕМ [c.123]

Главным достоинством циклонных топок, выдвинувшим их на одно из первых мест среди ряда других топочных устройств, является присущая им высокая полнота сгорания топлива (полнота тепловыделения) при высоких удельных тепловых нагрузках и малых избытках воздуха [Л. 1]. При этом обычно рассматривается полнота тепловыделения в топочном устройстве в целом, т. е. в циклоне, камере догорания, шлакоулавливающем пучке и камере охлаждения. Между тем практика сжигания топлив с тугоплавкими золами показывает, что в собственно циклонной камере не выделяется достаточно тепла для ведения нормального циклонного процесса, хотя расчеты с рекомендуемой для циклонных топок полнотой сгорания топлива [Л. 2], подтверждают принципиальную его осуществимость. [c.123]

Настоящая работа является первой попыткой исследования на стенде влияния режимных и конструктивных параметров на полноту тепловыделения в собственно циклонной камере. При этом за определяющие режимные и конструктивные параметры были приняты способ подачи топлива и его фракционный состав, скорость вторичного воздуха и его распределение по соплам, форсировка циклона, содержание летучих в топливе, длина циклонной камеры. [c.124]

На стенде устанавливались аксиальная и тангенциальная циклонные камеры. Из полей концентраций и скоростей, снятых на обрезе выходного соила внутри циклонной камеры, определялся средний состав газа, используемый далее для расчета полноты тепловыделения, Для этого, принимая [Л. 3] [c.125]

Средние значения концентраций газа в аксиальной камере, подсчитанные по горизонтальному диаметру, незначительно отличались от значений, подсчитанных по двум и четырем диаметрам. Значение полноты тепловыделения ф, определенное по одному диаметру, отличалось от среднего не более чем на 5%, т. е. поле состава газа на выходе из аксиального циклона было достаточно симметричным. [c.127]

Наиболее значительное влияние на величину полноты тепловыделения в циклоне оказывало распределение вторичного воздуха по соплам. При неизменном характере поля состава газа средние значения концентраций изменялись таким образом, что при переходе от режима с увеличенной подачей воздуха в переднюю часть циклонной камеры (открытие воздушных сопл 50, 30, 128 [c.128]

Изменение характеристик топлива, как-то содержания летучих в горючей массе и зольности в пределах 1/г=40 42% и /10 = 3—10%, имевшее место при переходе от сжигания концентрата газового угля к сжиганию концентрата длиннопламенного угля, незначительно отразилось как на составе газа на выходе из циклона, так и на полноте тепловыделения в нем. При сжигании концентрата длиннопламенного угля по сравнению с аналогичными режимами при сжигании концентрата угля марки Г перед выходам из Циклона имело место лишь [c.134]

Изменение скорости вторичного воздуха в пределах 90—115 м сек (опыты № 5 и 10, табл. 3), так же как и изменение форсировки циклонной камеры с 10 10 ккал м - ч до 13 10 ккал м ч (опыт № 9 и 10, табл. 3), не привело к сколько-нибудь существенному изменению полей концентраций газа на выходе и полноты тепловыделения в циклоне (табл. 3). [c.135]

Длина газификационной зоны мало влияет на итоговые характеристики ее работы. Увеличение ее почти в 2 раза (от 0,69 до 1,2) уменьшает д .н приблизительно иа 6%, причем действительная полнота тепловыделения остается приблизительно постоянной. [c.213]

Изменение числа сопл в ряду показывает, что можно работать без сопл малого (12,5 мм) диаметра, предназначенных для обслуживания окислителем периферии потока. Шесть круглых сопл в ряду позволяют получить большую полноту тепловыделения, чем три плоских при равных скоростях вторичного воздуха (рис. 6,6), что свидетельствует об улучшении качества смесеобразования при увеличении числа сопл и уменьшении за счет этого среднего масштаба неоднородности состава в дожигательной зоне. [c.216]

Наиболее удовлетворительно в этом отношении работают циклонные камеры, имеющие круглое сечение и тангенциальный подвод основной части воздуха. Кроме того, вследствие особенностей весьма эффективной аэродинамической структуры, ускоряющей все рабочие смесеобразовательные процессы, в этих камерах удается во многих случаях достичь полноты тепловыделения при минимальных избытках воздуха и тем самым близко подойти к теоретическим уровням температуры горения твердого топлива в воздухе, что при налаженных режимах благоприятствует принципу жидкого шлакоудале-ния. Циклонным камерам при прочих равных условиях из-за сильно развитого центробежного эффекта свойственна и наибольшая степень шлакоулавливания [Л. 5]. [c.23]

СЯ на скорости завершения процесса горения. Химический недожог в сечении II составляет 1,8—2,17о при а ,=1,05, форсировке (20-ь22) 10 ккал м -ч в точке контроля режима недожог отсутствует. Уменьшение суммарного избытка воздуха до 1,03 (см, рис. 9) не приводит к заметному ухудшению процесса догорания, что показывает работоспособность камеры при избытке = 1,03-н 1,05. На основании данных рис. 9 на рис. 10 построена приблизительная картина хода догорания по длине факела за соплом при различных суммарных избытках воздуха. Суммарная полнота тепловыделения 0,98—0,99 достигается при = 1,03-ь 1,05 на расстоянии, равном 1,5—2 диаметра камеры при 1,01—на расстоянии равном 2—2,7 диаметрам. Эти расстояния [c.221]

Расчетная форсировка сечения была принята равной 20-10 ккал/м ч, скорость воздуха по всем потокам 60—70 м/сек. Суммарный -избыток воздуха = = 1,03—1,05, избыток первичного воздуха а1=0,65-н0,7 при ат=0,12—0, 15. При этом в сечении / расчетная полнота тепловыделения была принята равной 0,9—0,92, сопротивление камеры 240 кГ/м при скорости 65 м/сек и температуре горячего воздуха 250° С. [c.225]

Испытания камеры были проведены в диапазоне форсировок (10 —20) 10 ккал/м ч при максимальной скорости воздуха 65 м/сек суммарном избытке воздуха 1,02—1,07 и избытке первичного воздуха 0,6—1,07. Для распыливания топлива применялись центробежные форсунки, дающие средний медианный диаметр капель около 300 мк. Испытания полностью подтвердили расчетные величины сопротивления и полноты тепловыделения в сечении 1. Переходная камера в опытах с камерой увеличенного размера оставалась неизменной, что привело к увеличению скорости газового потока в ней при тех же форсировках сечения камеры сгорания. Абсолютная скорость газового потока в переходной камере была одинаковой при форсировках большой камеры 11-10 ккал/м -ч и форсировках малой камеры 20-10 ккал/м -ч. При форсировках большой камеры (10 12)-10 ккал/м -ч химический недожог в сечении III отсутствовал приа . 1,04 и равнялся 0,4—0,3% при 1,021,03. При форсировке 20-10 ккал/м -ч химический недожог в сечении III отсутствовал при [c.225]

При исследовании влияния конструктивных и режимных факторов на итоговые характеристики работы камеры (полноту тепловыделения и сопротивление) были найдены способы воздействия на режим работы газификационной и дожигательной зон камеры, позволяющие управлять величиной механического и химического недожога. [c.226]

В то же время полнота тепловыделения в собственно циклонной камере, не превышающая при сжигании твердых топлив 80—85%, при сжигании природного газа и мазута увеличивается до 90—95% (см. ниже), т. е. горение почти полностью завершается в циклоне. Благодаря этому подкотельная камера догорания (и охлаждения) заполняется слабо светящимися продуктами горения, эмиссионная способность которых будет почти одинаковой дал<е при сжигании в циклонной камере таких резко различных по излучательной способности факела топлив, как природный газ и мазут. В результате этого условия работы ширмо вых и конвективных пароперегревателей и регулирования температуры перегрева пара предельно сближаются при сжигании в циклонной топке этих двух топлив . [c.30]

При оценке опытных данных по полноте тепловыделения следует иметь в виду, что при обычной тесной компоновке циклонных камер с неглубокой подкотельной топкой обеспечивается интенсивный удар вылетающих [c.42]

В противоположность полноте тепловыделения среднее удельное теплопоглощение в утепленной циклонной камере мало зависело от избытка воздуха, расхода аксиального воздуха и скорости тангенциального воздуха, а интенсивность тепловосприятия отдельных элементов камеры была достаточно равномерной (рис. 14). При полном прекращении подачи аксиального воздуха были получены максимальные значения удельного теплопогло-4-2601 49 [c.49]

Среди различных типов циклонных камер, применяемых для сжигания твердых топлив под котлами большой производительности, наибольшее распространение иолу-чили два типа горизонтальных камер — аксиальная с подводом дробленого тоилива через улиточную горелку и тангенциальная с распределенным подводом грубой пыли по длине образующей циклона. Второй тип циклонных топок, получивший наибольшее распространение в ФРГ, по зарубежным данным, более приспособлен для сжигания с жидким шлакоудалением топлив с менее благоприятными характеристиками, т. е. пониженным выходом летучих, повышенной влажностью, тугоплавкой золой и т. д. [Л. 1, 4], Исследования, проведенные на стенде циклонной тапки МВТУ—МО ЦКТН при сжигании донецких газового и длинноиламенного углей и их концентратов, также показали, что по итоговым характеристикам работы всей установки тангенциальная камера более экономична, чем аксиальная. Если при сжигании дробленки в аксиальной циклонной камере даже на лучших опробованных режимах потеря с механическим недожогом равнялось 2—3%, то при сжигании как дробленки, так и грубой пыли в тангенциальной циклонной камере эта же потеря не превышала 1 /о (химический недожог в обоих случаях отсутствовал). Однако такое различие суммарной полноты тепловыделения не разъясняет причины повышенной приспособленности тангенциальных циклонных камер к сжиганию в них менее качественного топлива. [c.124]

Влияние скорости вторичного воздуха на величину полноты тепловыделения по сравнению с влиянием распределения воздуха по соплам оказалось менее значительным. Так, например, увеличение скорости воздуха (при открытии ОО ПЛ 0 50 50%) от 100 до 180 м1свк (табл. 2) повысило полноту тепловыделения только на 10%, причем изменение скорости со 150 до 180 м1сек практически не сказалось на полноте тепловыделения. 9—2601 129 [c.129]

Изменение форсировки циклона n пределах 7,7 10 — 9,2-10 ккал/м ч не оказало влияния иа полноту тепловыделения в циклоне, что говорит о том, что ни нижиее, ни верхнее значения нагрузки не являлись предельными для данной камеры. [c.130]

Увеличение длины циклонной камеры за счет установки дополнительной обечайки между передним днищем и сопловой коробкой ( /0=1,5) привело к принципиальному изменению характера полей концентраций неполноты сгорания в собственно циклоне. При достаточной симметрии поля концентраций в выходном сечении, средней его части соответствовали ярко выраженный недостаток кислорода (0г = 0,8-ь 1,2%) и повыщен-ное содержание продуктов химической неполноты сгорания (СО до 4,5% Нг до 0,8%, рис. 3), в то время как в центре сопла циклонной камеры нормальной длины всегда имело место иовыщен-ное содержание кислорода. Такое изменение поля концентраций привело к тому, что потеря с химическим недожогом возросла до 9%, а потеря с механическим недожогом упала до минимума и лежала в пределах точности определения по газовому анализу ( .4ex 2%i). Таким образом, удлинение циклона способствовало более полной газификации топлива и привело к повышению общей полноты тепловыделения. При равномерно распределенном вводе вторичного воздуха со скоростью 168 м1сек полнота тепловыделения в собственно циклонной камере оказалась равной ф=0,9 против ф =0,6-ь0,8 при таком же режиме в камере обычной длины. Следует отметить, что именно такой вариант камеры при исследовании конструктивных параметров циклонных камер на стенде МВТУ—МО ЦКТИ в 1955 г. 130 [c.130]

При сжигании в аксиальной циклонной камере концентрата Д (1/ =457о) режимы с подводом большей части воздз ха в переднюю часть циклона и с равномерным его распределение по соплам оказались неудовлетворительными, так как характеризовались переносом горения в камеру дожигания. Нормальный процесс горения этого угля удалось оргаиизовать только при сокращении подачи воздуха в переднюю часть циклонной камеры с открытием сопл 7 30 637о- Однако и в этом случае полнота тепловыделения в собственно циклонной камере не превышала ф = 0,75. При этом поля концентрации в исследуемом сечении, в отличие от полученных при сжигании концентрата Г, оказались наиболее равномерными (см. рис. 2). Несмотря на увеличение содержания летучих в горючей массе топлива, в газах на выходе из циклонной камеры продукты химической неполноты сгорания практически отсутствовали. Сравнение результатов опытов на трех топливах (У =38%, 1 = 41% и У =45%, см. табл. 2) показывает, что с увеличением содержания летучих полнота тепловыделения в собственно циклоне уменьшается, в то время как экономичность работы всей установки в целом практически не меняется. [c.131]

Качественная оценка влияния различных параметров на полноту тепловыделения в собственно циклонной камере ироводилась на основании результатов газового анализа по одному (горизонтальному) диаметру. [c.135]

При равномерно распределенном по длине циклона вводе топлива перераспределение вторичного воздуха изменяло полноту тепловыделения в циклоне, не меняя характера поля концентраций на выходе (опыты № 2, 5, 6, табл. 3). Лучщим по полноте тепловыделения в циклоне (ф =0,926) показал себя режим с распределением вторичного воздуха по со плам 10 45 45 0%. [c.135]

При анализе полученных результатов прежде всего следует остановиться на сопоставлении полноты тепловыделения в собственно циклонной камере с определенной в опытах экономичностью работы установки в целом. Это сопоставление показывает, что при общей высокой экономичности работы установки (фi=0,9- 99%). полнота тепловыделения в собственно циклонной камере может составлять всего лишь 0,65—0,92%. Далее, если полнота тепловыделения в циклоне в зависимости от режимных условий может изменяться на 10—15% и более, то экономичность работы всей установки изменяется при этом всего лишь на несколько процентов. Этообстоя- [c.135]

Использование циклонных топочных камер для специализированных газомазутных котлов нельзя считать рациональным рвиду их повышенного аэродинамического сопротивления и недостаточной для жидкого топлива форсировки. Высокая реакционная способность мазута позволяет организовать его интенсивное сжигание в камерах, более простых по конструкции, чем циклонные, с большей полнотой тепловыделения и с более высокими форсировками при меньшем аэродинамическом сопротивлении, используя опыт создания специализированных форсированных камер для жидкого топлива газотурбинных двигателей. Для создания аэродинамической схемы потоков, обеспечивающих интенсивное сжигание топлива, в этих камерах используются соответствующим образом направленные воздушные струи. Однако схемы газотурбинных камер сгорания, приспособленных для работы на легких сортах топлива при суммарных избытках от 3 до 5 и имеющих пассивную регулировку процесса, приводящую к резкому изменению избытка при изменении нагрузки, не могут быть использованы непосредственно в котельной технике. Поэтому оказалось пеобхо- [c.200]

Наилучшие результаты по итоговой полноте тепловыделения были получены при вводе воздуха через первый и второй ряды сопл, применявшемся в большиист-ве режимов. Для интенсивного смесеобразования в дожигательной зоне оказывается достаточным и одип (первый) ряд плоских сопл вторичного воздуха, обеспечивающий величину химического недожога в сечении I около 8—9% при скорости вторичного воздуха 60— 70 м/сек. и отсутствие механического недожога при 01 = = 0,65- -0,7. При одном ряде круглых сопл вторичного воздуха (три из шести сопл в этом случае расположены в следе сопл первичного воздуха) устранить механический недожог за выходным соплом удается при 12 0,8. [c.216]

Выбор форснройки аргументом при расчете сопротивления выходного сопла обусловлен ее пропорциональностью скорости газового потока в камере при небольшом изменении избытка воздуха и полноты тепловыделения. Аппроксимация экспериментальных данных дает следующие величины коэффициента сопротивления выходного сопла фв с = 0,418 при с/ >к = 0,62 фвс = = 0,243-10-12 при 4/ к = 0,72 и фв.с = 0,07 при [c.224]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология