Реакторы политропических схем

Пользуясь принятой классификацией реакционных аппаратов [13], реакторы риформинга по принципу организации процесса относят к аппаратам непрерывного действия, по гидродинамическому режиму — к аппаратам полного вытеснения, по тепловому режиму — реакторы могут быть адиабатического или политропического типов. В технологических схемах отечественных установок каталитического риформинга пока находят применение только реакторы адиабатического типа (без теплообмена с окружающей средой). [c.43]

Реакторы политропических схем 289 [c.289]

Реакторы политропических схем [c.289]

Реакторы политропических схем 295 [c.295]

Примерами политропических схем с непрерывным теплообменом могут служить пластинчатые и трубчатые реакторы для синтеза [c.29]

Для характеристик адиабатических реакторов вполне достаточно определить перечисленные показатели. Весовые критерии политропических схем со ступенчатым регулированием должны включать расходы металла на межсекционные коммуникации и промежуточные теплообменники. Кроме того, необходимо учитывать величины периметров уплотнения /7у, также относимых к единице полезного объема реактора. [c.277]

Условия работы каждой адиабатической секции политропических схем аналогичны описанным для чисто адиабатических аппаратов. Однако ввиду того, что в отдельных ступенях происходит сравнительно небольшое углубление процесса, перепады температуры в них получаются значительно меньшие и, как следствие, среднеэффективные температуры возрастают, приближаясь к /оп. В результате термодинамические к. п. д. политропических реакционных устройств со ступенчатым регулированием должны быть значительно выше, чем у адиабатических схем, и увеличиваются при повышении частоты теплоотвода, стремясь в пределе к показателям эталонных реакторов, т. е. к TJt = 1 [c.323]

Одним из направлений усовершенствования реакторного устройства для дегидрирования н-бутенов является замена реактора адиабатического типа полочным многослойным реактором политропического типа . В такой реактор водяной пар подается ступенчато (рис. 69). При этом температура на входе в реактор может быть снижена, а температура на выходе из реактора и средняя температура реакции повышена, что должно привести к увеличению выхода бутадиена и повышению селективности процесса. Однако в этой схеме отрицательным фактором является пониженное соотношение водяной пар бутены в первых по ходу сырья секциях реактора. Вследствие этого наблюдалось снижение выхода бутадиена при длительной работе катализатора. [c.153]

Вместе с тем реакторы политропического типа весьма сложны по своей конструкции, принципу работы, а следовательно, и схеме управления процессом. Для отвода или подвода тепла в зону реакции в реакторах этого типа чаще используют хладоагенты или теплоносители, которые сами по себе представляют повышенную пожаровзрывоопасность. - [c.215]

На рис. УП. 15 в качестве примера показаны схемы оформления эндотермической реакции Л -> / — Q в реакторах вытеснения и смешения, куда поступают подогретые исходные реагенты. По мере протекания реакции температура реакционной смеси и концентрация исходного реагента в ней снижаются соответственно снижается и скорость процесса. Если процесс осуществляют в нескольких последовательно соединенных реакторах, после которых реакционная смесь дополнительно нагревается (рис. УП.15,в и г), скорость процесса более высокая, чем без дополнительного подогрева смеси. При Такой оформлении процесса на каждой стадии создается адиабатический режим, а в целом режим приближается к политропическому и тем в большей степени, чем больше число стадий. [c.159]

Пример У1-5. Рассчитать изменение температуры и степени превращения в адиабатическом и политропическом реакторах идеального вытеснения для процесса разложения ацетилированного касторового масла, протекающего при 295— 340 °С по схеме [c.349]

В промышленной практике чаще всего встречаются различные варианты политропических схем. Весьма большое распространение также получили смешанные системы, сочетающие теплообменные реакторы с адиабатическими секциями в конечных стадиях реагирования. Эти устройства в сущности являютс-1 разновидностью сложных политропических схем. [c.29]

К смешанным сложным политропическим схемам относятся нагревательно-реакционные устройства с концевой адиабатизацией, например систем термического крекинга Даббса, Келлога и др., реакторы для окисления SOg системы Сельдена и пр. [c.32]

В теплообменных конструкциях реакторов отвод или подвод тепла производится в количествах, не равных и обычно не пропорциональных тепловому эффекту реакции, в результате чего в них наблюдаются известные колебания температур. Практические примеры температурных кривых приводятся на фиг. 34. В отличие от адиабатических условий, а также политропических многоступенчатых схем в системах с непрерывным теплообменом имеется двоякая неравномерность температур, а именно как в ранее рассмотренных схемах, по пути следования реагирующих смесей и, кроме этого, по поперечному сечению аппаратов в направлении от оси потока к стенкам теплообменных поверхностей. Численные значения радиальных перепадов температур находятся в прямой зависимости от толщины слоя ката-лизатооа между поверхностями теплообмена, общих условий теплопередачи и величин выделений или поглощений тепла в единице [c.120]

Политропические реакторы с непрерывным теплообменом вследствие часто наблюдаемого равенства температур входа п выхода из зоны реакции нередко ошибочно принимают за технически изотермические, хотя эффективность работы их, как правило, даже ниже, чем у ступенчатых схем. Условия работы этих систем зависят от основных химико-технологических характеристик процессов и многих конструктивных и чисто теплотехнических факторов. Наряду с общетехнологическими моментами весьма значительное (и часто даже решающее) влияние на ход процесса оказывает интенсивность теплоотвода из единицы объема зоны реакции. Определяющая ее величина тепловой напряженности удельной поверхности теплообмена переменна и, ак известно, равна произведению коэфициента теплопередачи и средней разности температур ( /ср) между реагирующей смесью и хладоагентом. В свою очередь разность температур зависит от распределения тепловыделений по длине аппарата, которое при процессах с криволинейными графиками кинетики резко неравномерно, что отмечалось уже ранее и было показано на фиг. 69 и 70. [c.336]

С. Подобные же результаты получены при противоточных схемах политропических реакторов с непрерывным теплообменом для деструктивной гидрог> низации в паровой фазе (см. фиг. 116). В отсутствие теплоотвода = 0,4 при /<об у=3000 и 5000 ккал м- град час к. п. д. соответственно достигает 0,799 и 0,845, а дальнейшее увеличение интенсивности теплоотвода приводит к снижению к. п. д. при КобРу = 1500 ккал - м град час в конечных стадиях контактирования происходит переохлаждение и процесс приходится вести без отвода тепла. Адиабатизация хвостовой части аппарата позволяет несколько увеличить но даже при этих предохранительных мерах к. п, д. снижается до 0,826. Как и при прямотоке, подъем температуры входа сырья ведет лишь к перегреву реакционной смеси в начале процесса, т. е. для предотвращения переохлаждения в конечных стадиях это мероприятие не может использоваться. [c.341]

Внешние различия условий регулирования в стационарных системах постепенно сглаживаются при переходе к непрерывно действующим схемам с движущ>1мися катализаторами. Это достаточно наглядно показывается температурными кртвыми регенераторов ТСС, приведенными на фиг. 141. Они вообще типичны для обычных политропических реакторов с многоступенчатым регулированием. [c.402]