Опытные характеристики центробежного насоса

Основная трудность в получении характеристик центробежных насосов расчетным путем заключается в сложности правильного определения коэффициентов потерь, влияющих на производительность и напор насоса (г ,, г ,). Поэтому при выборе режима работы насоса пользуются опытными характеристиками, которые получают при испытаниях насосов. Эти характеристики приводятся в паспортах насосов и каталогах по насосам. [c.182]

Действительная характеристика насоса (устанавливается опытным путем) отличается от теоретической по тем же причинам, по которым действительный напор отличается от теоретического, и имеет вид кривой /, изображенной на рис. П-9, а. С изменением производительности и напора изменяются также мощность на валу насоса N (кривая 2 на рис. П-9, а) и коэффициент полезного действия (кривая 3 на рис. П-9, а), имеющий максимальное значение при одной сопряженной паре величии Н V. График, представленный на рис. П-9, а, характеризует работу насоса при различных режимах, но при одном числе оборотов рабочего колеса этот график называется частной характеристикой центробежного насоса. [c.123]

Величины, характеризующие работу центробежного насоса при данном постоянном числе оборотов, обычно представляют в виде графических зависимостей напора Н, мощности Л и к. п. д. т] от подачи Q (рис. 4-2). Зависимости — Я, Q — N и С — т] называются характеристиками насоса и устанавливаются опытным путем. Этими характеристиками щироко пользуются при изучении работы центробежных насосов и при их выборе. [c.37]

Характеристики вентилятора аналогичны характеристикам центробежного насоса. При постоянной частоте вращения п рабочего колеса и постоянной плотности газа опытным путем строят рабочие характеристики С — Я, Q — N и р — т] для вентилятора и Рс — Яс (в том же масштабе, что и О, — Я) для сети (см. рис. 2.9) и определяют положение рабочей точки. [c.101]

Опытные характеристики центробежного насоса [c.179]

Рассмотрим способ пересчета характеристик, изложенный в работе [3]. Пересчет характеристик центробежных насосов с воды на вязкие жидкости производится при помощи опытных поправочных коэффициентов Кд, Кн и Кг - Эти поправочные коэф-фициенты для насосов с коэффициентами быстроходности / 5 = 50-ь 130, построенные на основании данных испытаний, представлены на рис. 83 в функции от числа Рейнольдса. [c.137]

Опытные характеристики центробежного насоса определяют путем открытия или закрытия задвижки на нагнетательном трубопроводе, изменяя таким образом производительность насоса от (> = О до макс- [c.35]

Уравнения (8.32)-(8.34) называют законами пропорциональности. Законы пропорциональности позволяют по одной опытной характеристике H-Q построить ряд характеристик центробежного насоса. Однако зависимости (8.32)-(8.34) достаточно точны при изменении числа оборотов рабочего колеса не более чем в два раза. [c.182]

При указанном проценте обточки колеса опытные характеристики подтверждают соотношения (116). На рисунке 82 приведены характеристики центробежного насоса с обточенным колесом. [c.103]

Вентиляторы, как и центробежные насосы, имеют рабочую характеристику, выражающую зависимость величин P,N и ц от объемной производительности Q при постоянном числе оборотов (л = onst) и постоянной плотности газа (р = onst). Характеристику устанавливают опытным путем, причем результаты испытаний обычно относят к постоянной плотности воздуха рст. = 1,2 кг/м , так как вентиляторы рассчитывают на стандартные условия, т. е. на воздух, имеющий давление 760 мм рт. ст., температуру 20°С и относительную влажность 50% (стр. 736).Поэтому при подаче вентилятором другого газа величины и N . пересчитывают на основе следующих соотнощений [c.231]

Из рис. 3.6 видно, что чем выше коэффициент быстроходности насоса на воде ( 5 — критерий подобия насосов на воде), тем выше кривые относительных коэффициентов подачи, напора и к. п. д. и тем меньше изменяются рабочие параметры лопастного насоса с увеличением вязкости жидкости. Таким образом, приведенные зависимости, опираясь на теорию подобия, учитывают и подобие режима движения жидкости. Это подтверждается опытными данными. Так, на рис. 3.7 и 3.8 показаны опытные и расчетные характеристики центробежных насосов 6МС-6 X 9 и 8МС-7 х 2 при работе на воде и нефти. [c.53]

Таким образом, разработанная методика расчета характеристик центробежных насосов может быть успешно применена и для вихревых насосов. Это еще раз подтверждает, что центробежные силы в вихревых насосах связаны с вихревым эффектом в канале вихревого насоса. В. Г. Коваленко разработал схему, по которой движение жидкости в боковом канале вихревого насоса сравнивается с движением жидкостного винта . Эта схема не противоречит опыту. Но если канал не боковой, а периферийный, то эту модель применять нельзя. Теоретическая гидромеханика дает основание считать источником вихреобразования каждую отдельную лопатку. От лопатки периодически отрываются вихри, которые попадают под воздействие следующей лопатки. Каждый раз лопатка сообщает дополнительную энергию потоку. Рабочее число лопаток должно соответствовать тому критическому значению, которое определяет максимальный эффект передачи энергии. Критическое значение числа лопаток 2кр и их форму, а также размеры и форму каналов можно определить только опытным путем. Вихревые насосы обычно применяются нри перекачке маловязких нефтепродуктов. [c.91]

Для центробежных вентиляторов и других компрессорных машин, как и для центробежных насосов, снимают опытным путем рабочие характеристики, показывающие при заданном числе п оборотов в минуту и постоянной плотности р засасываемого газа зависимость между подачей и такими показателями, как полный напор Я, к.п.д. т] и потребляемая мощность N (т. е. [c.179]

Заметим, что напор, развиваемый центробежным насосом, судя по выражениям (11.10) и (II,10а), не зависит от физических свойств перекачиваемой жидкости. В действительности же такая зависимость существует и главным образом от вязкости. С ростом последней величины Н и ц, падают. Следует иметь в виду, что характеристики насосов, приводимые заводами-изготовителями, обычно относятся к воде и требуют опытной корректировки применительно к другим жидкостям, отличающимся от воды вязкостью. [c.120]

Итак, результаты расчетов для центробежных насосов дают близкие к опытным значения. Хорошо согласуются опытные и расчетные данные также при пересчете характеристик центробежных вентиляторов и осевых ступеней. Так, для одной из ступеней осевого компрессора, испытанной С. А. Довжиком [22], уменьшение числа Re от 3-10 до 10 вызвало снижение к. п. д. с 87,6 до 84,4%. В результате расчета при условии ао=1 получено близкое значение к. п. д. (84,5). [c.144]

При работе центробежных насосов на воде (vн 0,1 10 м с) действительная характеристика Q — Н отличается от теоретической на величину потерь напора в каналах колеса Н . Движение жидкости в каналах колеса носит сложный характер и поэтому потери энергии невозможно определить непосредственно, пользуясь основными дифференциальными уравнениями гидромеханики вязкой несжимаемой жидкости. Однако аналитические связи потерь энергии с гидромеханическими параметрами насосов можно найти путем обработки опытных данных. [c.41]

Однако этот анализ позволяет установить некоторые подтверждаемые опытом зависимости между параметрами, характеризующими работу центробежного насоса. Эти зависимости позволяют находить связи между опытными данными для жидкостей с различными вязкостями, а также заранее установить характеристику насоса при перекачивании вязких жидкостей, если известна характеристика на воде. [c.311]

На рис. 3-58 изображена характеристика АВ центробежного насоса, полученная опытным путем. Из-за погрешностей действитель- [c.230]

Характеристика насоса. Опытные значения напора, мощности и к. п. д. для ряда значений подачи могут быть представлены в виде системы точек (рис. 172). Соединяя точки плавными кривыми, получаем непрерывную зависимость рассматриваемых параметров от подачи насоса при постоянном числе оборотов. Эти кривые являются основными характеристиками насоса при постоянном числе оборотов. Напор насоса обычно имеет большие значения при меньшей подаче и уменьшается с ее возрастанием. Однако у центробежных насосов с коэффициентом быстроходности < 100 наибольший напор часто достигается при некоторой промежуточной подаче [c.280]

Поэтому в ряде случаев из-за отсутствия опытных данных приходится принимать одноступенчатые конструкции герметических центробежных насосов с рабочей точкой характеристики, не совпадающей с точкой оптимального режима. Имеются попытки решить этот вопрос путем увеличения числа ступеней, благодаря чему искусственно поднимается значение коэффициента быстроходности для отдельного колеса (за счет снижения напора). Так, например, создана конструкция трехступенчатого герметического электронасоса НЦ-А5-22 [61 ]. [c.235]

В книге рассматриваются особенности шнеко-центробежных насосов. Анализируется течение в элементах шнеко-центробежных насосов, обосновывается применение шнекового осевого колеса в качестве преднасоса. Проводится систематизация и обобщение опытных данных по потерям в элементах насоса и энергетическим характеристикам шнеко-центробежных насосов. Особое внимание уделяется исследованию кавитационных режимов высокооборотных шнеко-центробежных насосов. Высокие антикавитационные свойства характеризуют эти насосы. Этот вопрос рассматривается с привлечением методов теоретиче- [c.3]

В теории насосов коэффициент быстроходности нашел широкое применение как комплекс, связывающий основные параметры насоса Я, Q и (о. Он используется при обобщении опытных данных геометрически неподобных насосов для систематизации геометрических, кинематических и других расчетных коэффициентов, для обобщения энергетических характеристик и т. д. [54]. В частности, коэффициентом быстроходности характеризуют геометрическую форму меридионального сечения центробежного колеса [32]. Однако между расчетными коэффициентами, энергетическими и другими характеристиками насоса и коэффициентом быстроходности отсутствует однозначная связь ввиду влияния других параметров насоса, выбираемых при проектировании независимо от ris. Это можно показать на примере геометрического отношения D ID . Использовав формулу (2.4) и выражение [c.95]

Дзиалас [4] опытным путем изучал периодические изменения кривых Q—Я центробежных насосов с неустойчивыми характеристиками. В его экспериментальной установке имелась воздушная камера, игравшая роль упругой части системы. На основании этих опытов была установлена несомненная связь между периодическими изменениями параметров системы и неустойчивым характером кривой Q—Я насоса. [c.300]

Вентиляторы, как и центробежные насосы, имеют рабочую характеристику, выражаюш,ую зависимость величин Н, N я -ц от объемной производительности Q при постоянном числе оборотов (п=соп51) и постоянном удельном весе газа (7=сопз1). Характеристику устанавливают опытным путем, причем результаты испытаний обычно относят к постоянному удельному весу воздуха Тст = 1,2 кПм , так как вентиляторы рассчитывают на стандартный воздух, имеюш,ий давление 760 мм рт. ст., температуру 20° и относительную влажность (стр. 521) 50%. Поэтому при работе вен- [c.163]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология