Коэффициент сжатия

Рис. 108. Зависимость коэффициента сжатия струи е от Re x

При истечении жидкости через короткий цилиндрический патрубок (насадок) происходит дополнительная потеря энергии, главным образом вследствие внезапного расширения струи в патрубке. Поэтому скорость истечения жидкости через патрубок меньше скорости ее истечения через отверстие в тонкой стенке. Вместе с тем расход жидкости, вытекающий через патрубок, больше, чем при истечении через отверстие, так как струя в патрубке сначала сжимается, а затем расширяется и вытекает, заполняя все его сечение. Поэтому коэффициент сжатия струи на выходе из патрубка е= 1, что, согласно выражению (6-75), приводит к значительному возрастанию коэффициента расхода а и соответственно к увеличению расхода жидкости. [c.166]

Площадь сжатого сечения 5с может быть выражена через площадь отверстия 5 и коэффициент сжатия струи е [c.17]

Произведение коэффициента сжатия струи е на коэффициент скорости ф называется коэффициентом расхода и обозначается через а. Следовательно [c.166]

Ос— 0,8 О. Отношение площади сжатого сечения 5с к площади отверстия 5 называется коэффициентом сжатия струи и обозначается буквой е. [c.17]

Отношение площади сечения струи в месте наибольшего сжатия к сечению отверстия называется коэффициентом сжатия струи [c.165]

В ряде случаев истечения жидкости из насадков или отверстий вследствие искривления траекторий частиц жидкости нри подходе к плоскости входного отверстия (см. рис. 7) в нем или несколько ниже него наблюдается сжатие струи, оцениваемое коэффициентом сжатия е [c.30]

Число гидратации можно также получить, измеряя сжимаемость воды и раствора. Коэффициент сжатия для первого гидратного слоя должен быть меньше, чем для остального растворителя. Определив [c.66]

Согласно уравнению (1.5) Ь зависит от количества растворенного газа, давления и коэффициента сжатия. При постоянном значении д величина Ь должна уменьшаться с повышением температуры и ростом Рнас и Рнас- Однако зависимость Ь от количества растворенного газа при постоянной температуре практически прямолинейна и лишь при высоких давлениях наблюдается более быстрый рост ее [18, 69, 75]. [c.18]

Различие коэффициентов сжатия струек при входе в отверстия илн каналы того или иного вида решеток должно сказываться слабее, если это сжатие меньше влияет на общий коэффициент расхода всей решетки или (что то же самое) на общий коэффициент ее сопротивления. Если для плоской (тонкостенной) решетки коэффициенты сжатия и расхода практически совпадают, то для утолщенной или трубчатой решетки с относительно длинными продольными трубками коэффициент сжатия обусловливает только часть сопротивления, а следовательно, только частично влияет на общий коэффициент расхода. Такие решетки должны обеспечивать при одинаковом коэффициенте сопротивления p большую степень растекания струи по фронту, чем плоская (тонкостенная) решетка или сочетание плоской и ячейковой решеток и, тем более, чем ячейковая решетка с острыми входными кромками. (Вместе с тем при утолщенных, ребристых или трубчатых решетках эффект подсасывания ускоренными струйками струек с меньшими скоростями в сечениях за решеткой при очень малых величинах / может привести к дополнительному увеличению неравномерности распределения скоростей в конечных сечениях за ними.) Растекания струи перед фронтом и внутри слоевой решетки (насадки) будет рассмотрено дальше. [c.168]

Коэффициент сжатия сечения [c.147]

Изотермический коэффициент сжатия Термический коэффициент давления [c.185]

Калибровку измерительной ячейки для определения коэффициента сжатия К V производят следующим образом. [c.44]

При гидравлическом испытании сосуд заполняется водой и в него насосом подкачивают воду так как коэффициент сжатия воды мал, то достаточно небольшого количества добавочной воды, чтобы поднять давление до необходимого уровня. Если сосуд не выдержит пробного давления, то из него при разрыве вытечет только вода, а взрыва не произойдет. Значение пробного давления определено специальными нормами создавать слишком высокое пробное давление нельзя, так как можно нарушить прочность стенок сосуда. Под пробным давлением держат сосуд в течение определенного [c.182]

В этом случае коэффициент сжатия газа не будет постоянной величиной, поскольку он зависит от А, являющегося в данном случае функцией измеряемого давления. [c.39]

В поворотном вакуумметре (рис. 2.15,г) количество используемой ртути мало (100-200 г), она изолирована от атмосферы, обслуживание простое. Однако из-за двух крупных недостатков прибор получил ограниченное применение. Первый недостаток -малый коэффициент сжатия (обычно до 100) при узком капилляре, и вследствие этого невысокая точность измерения. Второй - наличие поворотного узла, который осложняет работу с таким прибором. [c.41]

Обычно коэффициент сжатия в вакуумметрах Мак-Леода составляет 200-500 и лишь в отдельных случаях .З] более 1000. Но для достижения больших коэффициентов сжатия требуется большой объем ртути, что нецелесообразно и иногда недопустимо при работе в лаборатории. Поэтому авторами была поставлена и решена 0.5] задача создания компрессионного вакуумметра с загрузкой ртути не более, чем в обычных петлевых приборах (см. рис. 2.10), но со значениями коэффициентов сжатия, близкими к обычным для вакуумметров Мак-Леода. [c.41]

Коэффициент сжатия е определяется опытным путем. [c.165]

В настояшее время на адсорбционных установках подготовки газа к дальнему транспорту и подготовке газа к дальнейшей переработке применяются вертикальные адсорберы периодического действия. Поток осушаемого газа движется фронтом перпендикулярно к оси аппарата по направлению оси. Отношение высоты слоя адсорбента к диаметру больше единицы и составляет 1.3 - 1,5. Одним из основных параметров работы схем адсорбционной осушки газа является гидравлическое сопротивление адсорберов. С возрастанием гидравлических сопротивлений снижаются расходы осушаемого газа, сокращается срок безкомпрессориого периода эксплуатации. Вследствие этого существует необходимость увеличения коэффициента сжатия на ДКС. Как показывает опыт работы установок на месторождении Медвежье, потери давления в отдельных адсорберах при высоте слоя 3,5 метра могут достигать 0,7-0.8 МПа. что составляет потерю давления до 0-20% и, соответственно, такое же увеличение коэффициента сжатия ДКС. Рост гидравлического сопротивления происходит из-за разрушения адсорбента по естественным причинам и несоблюдения режимов эксплуатации адсорберов. Анализ работы новых адсорберов фронтального типа производительностью 10 млн.н..м /сут для месторождения Ямала показывает, что для осушки и извлечения углеводородов необходимо и меть аппараты диаметром 3,6 м и высотой слоя 8- [c.32]

Объемный расход Q [м 1сег ) жидкости равен произведению ее скорости 2 на площадь сжатого сечения струи. Обозначим отнощение 8 к площади поперечного сечения 5 ц отверстия в днище через е. Это отношение е = 5з/5оназьйвают коэффициентом сжатия струи. Тогда [c.62]

Сам пласт вместе с содержащимися в нем нефтью и водой обладает некоторой упругостью. Эта упругость в некоторых случаях проявляется более значительно в зависимости от свойств пород и размеров той зоны, где накопилась энергия упругости. Хотя коэффициенты сжатия породы, нефти и воды малы, при большом объеме всей толщи пород получающийся эффект оказывает влияние на добычу нефти. В отличие от водонапорного режима при упругом режиме пластовое давление по мере извлечения нефти снижается. В ряде случаев режим в пласте смешанный упруго-водонапорный — наряду с напором воды играет роль и упругость пласта и окружающих его пород. [c.131]

Второй путь предполагает переоснащение автомобилей двигателями с меньшим коэффициентом сжатия. Последствием будет потеря мощности, утяжеление двигателя, ухудшение динамических характеристик автомобиля. Как говорят автомобилисты, машина станет тупой . А главное, значительно возрастет расход топлива на единицу транспортной работы. В общем, будет утрачено все, что дал технический прогресс автомобилю и водителю — скорость, комфорт, эффективность. И стоить это мероприятие будет в целом ничуть не меньше, чем углубление переработки нефти и увеличение выпуска высокооктановых компонентов. [c.93]

Ф — коэффициент скорости г — коэффициент сжатия струи [c.130]

Это позволяет примегшть крупные мало подверл<енные забиванию отверстия и при малых расходах жидкости. Сжатие струи имеет односторонний характер, а коэффициент сжатия е очень мал и по данным Черняка е = 0,02—0,2. В работе [65] приведены данные но струк- [c.116]

Если бы коэффициенты сжатия струек во всех отверстиях решетки были одинаковыми, то при постоянном диаметре с1птп полученное таким образом распределение скоростей соответствовало бы распределению расходов через эти отверстия или средних скоростей истечения из них. Однако, ввиду того, что при растекании струи по фронту решетки линии тока искривляются, углы входа потока в разные отверстия ее получаются неодинаковыми, поэтому коэффициенты сжатия и коэффициенты расхода через разные отверстия решетки также не могут иметь одинаковых значений. Следовательно, даже при равных полных давлениях во всех отверстиях расходы и соответственно средние скорости истечения из них в данных условиях не могли полностью совпасть. Но так как учесть это несовпадение было практически невозможно, то коэффициент сжатия для всех отверстий принимался одинаковым по всему фронту решетки. [c.161]

Принимаем напор воды на тарелках (высоту бортов) А = 40 мм и диаметр отверстий в тарелках 4 = 8 мм. Тогда начальная скорость истечения струи ш и расход воды V зерез отверстие составят (при коэффициенте скорости = 0,97 и коэффициенте сжатия струи е = 0,64) [c.511]

Пример 6.5. Установить вид формулы (6.110) зависимости коэффициента сжатия осадка от перепада давления, если при опытной фильтрации суспензии на фильтрпрессе поверхностью Р=0,1 получены следующие результаты 50 л фильтрата получается при Др1 = 1 бар за Т = 120 мин, а прн P2 = 2,5 бар —за Тг = 58 мин. Содержание осадка на 1 м фильтратг л =0,046 м 1м . Сопротивлением фильтрующей перегородки Сткани) прене бречь. [c.226]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент сжатия: [c.214] [c.208] [c.208] [c.98] [c.161] [c.290] [c.434] [c.6] [c.18] [c.195] [c.37] [c.41] [c.91] [c.291] [c.57] [c.205] [c.404] [c.404] [c.5] [c.187] [c.230] [c.64] [c.188] [c.89]

Лабораторный курс гидравлики, насосов и гидропередач (1974) -- [ c.172 , c.173 , c.177 ]

Охрана труда в химической промышленности (0) -- [ c.391 , c.392 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (1950) -- [ c.25 ]

Технология пластических масс в изделия (1966) -- [ c.148 ]

Гидравлика и насосы (1957) -- [ c.80 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология