Коэффициенты сжатых газов

Принципиальная схема детандерного расширения представлена на рис. 41. Детандерное расширение характеризуется постоянством энтропии процесса. Газ засасывается компрессором К при давлении pi и температуре Ti и изотермически сжимается до давления р2 (линия 1—2). Сжатый газ расширяется в детандере Д-Р до первоначального давления рь Теоретически расширение в детандере происходит при постоянной энтропии (линия 2—3) и газ должен охладиться при этом до температуры Тг. При этом работа, совершаемая 1 кг газа в детандере, равна /i2—h-л. В действительности процесс в детандере отклоняется от адиабатического и расширение происходит по политропе (линия 2—< ). Энтальпия газа после расширения будет при этом h i, и работа, затрачиваемая в детандере, составит /дет = /1г— з-Отношение действительной работы к теоретической называется коэффициентом полезного действия детандера [c.124]

Эксплуатационные и технико-экономические показатели грузовых автомобилей, работающих на сжатом газе, значительно уступают бензиновым и газобаллонным на пропан-бутане. На всех автомобилях, работающих на сжатом газе, устанавливаются дополнительно газовые баллоны массой от 330 кг (баллоны из легированной стали) для автомобиля ГАЗ-52 до 800 кг (баллоны из углеродистой стали) для автомобиля ЗИЛ-130. За счет этого снижается грузоподъемность автомобиля и увеличивается его стоимость — от 650 руб. (ГАЗ-52) до 1192 руб. (ЗИЛ-130-80 фургон). Увеличиваются и амортизационные отчисления, возникают дополнительные затраты на технический осмотр и текущий ремонт газовой аппаратуры. Кроме того, увеличивается заработная плата водителей, обслуживающих газобаллонные автомобили. На 700—1000 руб. возрастают капитальные вложения на одно стояночное место в гараже. Среднесуточный холостой пробег автомобиля на сжатом газе (на заправку) увеличивается в среднем на 10,7 км, что увеличивает суммарный годовой пробег на 6—10% по отношению к пробегу бензиновых автомобилей. Годовой объем транспортной работы для различных модификаций автомоби лей на сжатом газе в связи со снижением грузоподъемности уменьшается на 14—21% по сравнению с соответствующими бензиновыми автомобилями (рис. 5.4). При действующих оптовых ценах на автомобильный бензин и сжатый газ убытки от эксплуатации автомобилей на сжатом газе при условии полной нагрузки (коэффициент использования грузоподъемности равен 1,0) составят от 650 до 800 руб. для различных модификаций автомобилей ЗИЛ-130 (в расчете на один автомобиль в год) и около 750—800 руб. — для автомобилей ГАЗ-52 и ГАЗ-53. [c.232]

Экономичность энергетического оборудования и передач принято определять коэффициентом полезного действия, представляющим отношение полученной энергии к затраченной. Компрессоры отличаются особенностью, что вся расходуемая на сжатие газа энергия, а для реального газа — почти вся, превращается в бросовое тепло, которое отводится охлаждающей водой или воздухом (иногда часть тепла уходит с нагнетаемым газом, но теряется по пути к потребителю). Таким образом, об экономичности работы компрессоров нельзя судить по нх к. п. д. в обычном понимании. Критерием экономичности работы компрессоров может служить изотермическая мощность, которую рассматривают как условный минимум. [c.97]

Действительный объем паровой фазы 0,538-0,075 = 0,0403, где 0,538— коэффициент сжатия, вычисленный по правилу аддитивности (коэффициент сжатия газа принят равным 0,9). [c.500]

В этом случае коэффициент сжатия газа не будет постоянной величиной, поскольку он зависит от А, являющегося в данном случае функцией измеряемого давления. [c.39]

Действительный объем паровой фазы 0,538 0,075= 0,0403, где 0,538—коэффициент сжатия, вычисленный по правилу аддитивности (коэффициент сжатия газа принят равным 0,9). Общий объем продукта 1/о9=0,0039 + 0,04035 = 0,0442. Скорость движения продукта (в м сек) [c.447]

Согласно уравнению (1.5) Ь зависит от количества растворенного газа, давления и коэффициента сжатия. При постоянном значении д величина Ь должна уменьшаться с повышением температуры и ростом Рнас и Рнас- Однако зависимость Ь от количества растворенного газа при постоянной температуре практически прямолинейна и лишь при высоких давлениях наблюдается более быстрый рост ее [18, 69, 75]. [c.18]

На рис. 3.10 представлены экспериментальные зависимости коэффициентов растворимости Ог, диффузии Dim и проницаемости Лг азота в эластичной полимерной матрице из цыс-полиизо-прена в условиях, когда давление воздействует только на матрицу и растворенное в ней вещество [6]. Для сравнения пунктирной линией показана зависимость Dim(P) в этой же полимерной матрице, находящейся под давлением сжатого газа. Видно, что рост давления приводит к снижению D m, 0 и Лг. Гораздо слабее меняется коэффициент диффузии в системе, находящейся под давлением газа. Чем выше растворимость газа, тем существенней это различие, что обычно связывают с пластификацией матрицы растворенным газом. [c.94]

В равновесие со сжатым газом. Другими словами, твердое вещество и жидкость как бы растворяются в сжатом газе. Если пары и газ образуют идеальную смесь, то растворимость будет пропорциональна их давлению с небольшой поправкой на внешнее давление (эффект Пойнтинга). Отклонение от идеальности приводит к изменению в растворимости, из которого можно получить сведения по вириальным коэффициентам взаимодействия. Общий обзор этого метода был сделан Роулинсоном и Ричардсоном [189]. Они вывели уравнение для случая увеличения растворимости при условии, что газ не растворяется в жидкости или твердом веществе и что мольная доля паров в газовой фазе мала [c.116]

В компрессорах большое, а в вакуумных насосах решающее влияние на коэффициент Я оказывает зазор между рабочим колесом и крышками цилиндра (из-за перетекания сжатого газа). Зазор в 0,1—0,2 мм зависит от точности изготовления. [c.255]

Fi (0), где Pi — давление на входе в трубку, соединенную с клапаном, Н/м Р — давление сжатого воздуха в рабочей полости, Н/м V-1 — скорость перемещения штока, м/с F- — сила противодействия пружины, Н F — сумма сил взаимодействия среды на затвор. Я F — сила трения штока о сальниковое устройство Н Сц — емкость рабочей полости исполнительного механизма по газу, м -с /кг R — коэффициент трения газа о стенки пневматической трубки (активное сопротивление), кг/м -с т1 — эффективная площадь мембраны исполнительного механизма, м = = М-1 — эквивалентная масса штока, кг Rg == R — коэффициент вязкого трения, т. е. сила трения для скорости, равной единице, кг/с g — податливость пружины, м/Н. [c.284]

Знание коэффициента сжимаемости необходимо при сжатии газа и разработке конструкций компрессоров и оборудования высокого давления. Коэффициент сжимаемости, т. е. отклонение от поведения идеального газа, позволяет рассчитывать плотность газа при давлениях выше атмосферного. Его величина зависит от температуры. [c.34]

Природный газ, как уже известно, можно использовать непосредственно в качестве моторного топлива в виде компримированного (сжатого) до 20 МПа газа и сжиженного газа. Для экономической оценки производства сжатого газа необходимо учитывать коэффициент замещения бензина газом, так как стоимостные показатели на производство бензина приводятся в расчете на 1 т, а газа — на 1000 м . В соответствии с утвержденными линейными нормами расхода топлива на автомобильном транспорте 1 м сжатого природного газа равнозначен 1 л бензина. [c.219]

Другие уравнения состояния получены в большей или меньшей степени на эмпирической основе, поэтому их параметры связаны очень мало или совсем не связаны со свойствами молекул. Таким образом, экстраполяция по этим уравнениям весьма рискованна, ибо они надежно описывают только ту область параметров состояния, для которой имеются экспериментальные данные. Если экстраполяция необходима, то ее лучше осуществлять с помощью уравнения, имеющего теоретическую основу. (Это утверждение не следует рассматривать как разрешение на произвольную экстраполяцию для вириального уравнения. При любой экстраполяции необходимо соблюдать большую осторожность.) Однако основное достоинство вириального уравнения состояния заключается не в возможности более обоснованной экстраполяции, а в его теоретически аргументированной связи с межмолекулярными взаимодействиями, в частности с силами, действующими между молекулами. Как известно, многие макроскопические свойства вещества в большой степени зависят от межмолекулярных сил. Для некоторых из них, например транспортных свойств разреженных газов, вириальных коэффициентов и свойств простых кристаллов, функциональная связь между межмолекулярными силами и указанными свойствами вполне понятна. Это позволяет на основании экспериментально определенных свойств рассчитывать межмолекулярные силы, и, наоборот, зная последние, рассчитывать макроскопические свойства. Однако теория уравнения состояния и транспортных свойств сжатых газов, а также свойств жидкостей и твердых веществ сложной структуры находится на начальной стадии развития, и успех в этой области зависит от нашего знания природы межмолекулярных сил, основанного на экспериментальных данных по макроскопическим свойствам. [c.9]

Изучение растворимости жидкостей в газах, помимо получения сведений о вириальных коэффициентах, часто представляет большой практический интерес. Например, растворимость паров воды в воздухе важна для метеорологов и инженеров, проектирующих вентиляционное и отопительное оборудование [190]. Другой пример — растворимость ртути в сжатых газах. Ее необходимо знать исследователям (для введения соответствующей поправки), использующим ртуть в качестве запирающей жидкости при проведении р—v—Г-измерений в области высоких температур и давлений [192]. [c.116]

В заключение можно отметить, что механико-статистические основы вириального уравнения состояния весьма надежны. Действительно, это одна из наиболее развитых областей статистической физики. В свое время надеялись, что вириальное разложение может привести к фундаментальному объяснению явления конденсации. Однако этого не произошло ввиду ограничения сходимости вириального разложения, которое может быть уже неудовлетворительным для сжатого газа. Основным преимуществом вириального уравнения состояния является прямая связь вириальных коэффициентов с межмолекулярными силами, поэтому имеет смысл обобщить выводы, относящиеся к этому преимуществу. [c.266]

В полости цилиндра происходит теплообмен газа с поверхностями поршня, втулки и крышки цилиндра. Средний за цикл коэффициент теплоотдачи газа а с поверхностью втулки цилиндра составляет 340—360 Вт-м- К" . На участке всасывания газа значение коэффициента а имеет кратковременный пик, достигающий 500 Вт-м- -К" , затем оно плавно снижается до 100 Вт х X к НМТ. На участке сжатия газа в цилиндрах значе- [c.63]

Рассчитайте изобарный коэффициент расширения а и изотермический коэффициент сжатия р для неидеального газа, для которого известна зависимость коэффициента летучести от температуры и давления. [c.44]

В действительности, при выборе размеров цилиндров объемы всасывания по ступеням компрессора уменьшают, учитывая, кроме того, отклонения сжимаемости газа, его неполное охлаждение в промежуточных холодильниках, различие значений теплового коэффициента, промежуточные отборы и выделение из сжатого газа влаги. [c.79]

Указанные в таблице порядковые номера ступеней соответствуют компрессорам, которые начинают сжатие с атмосферного давления. Для дожимающих компрессоров, производящих дополнительное сжатие предварительно сжатого газа, коэффициенты р необходимо выбирать по номеру ступени, увеличенному на примерное число ступеней предварительного сжатия. [c.665]

Здесь к относится к 1 кг сжатого газа, а е — холодильный коэффициент машины переохлаждения. [c.272]

Подобные изооктану и неогексану углеводороды с разветвленным скелетом обладают высоким октановым числом , т. е. пригодны для моторов внутреннего сгорания с высоким коэффициентом сжатия, давая выигрыш мощности и экономию горючего. Необходимый для получения таких углеводородов изобутан получают, в частности, каталитической изомеризацией нормального бутана, содержащегося в газах крекинга [c.138]

Коэффициент теплопроводности сжатых газов в зависимости от их плотности (до рл 1,5 ркр) рассчитывается по уравнению Варгафтика [c.106]

Проиллюстрируем изложенные методические положения на условном примере. Допустим, для какого-то планируемого периода возникла необходимость в дополнительном грузообороте в 1 млрд. т-км. Допустим, что этот грузооборот будет выполнен автомобилями-фургонами ЗИЛ-130, работающими на бензине (ЗИЛ-130-80), сжиженном пропан-бутане (ЗИЛ-138) и сжатом природном газе (ЗИЛ-138А). Исходя из технических характеристик этих автомобилей, приведенных в главе 4, при использовании сжатого газа вследствие потери грузоподъемности н меньщей энерговооруженности по запасу хода (более частые поездки на заправку и увеличение холостого пробега), грузовая работа и годовой пробег ЗИЛ-138А будут отличны от таковых для автомобилей ЗИЛ-130-80 и ЗИЛ-138. Вначале необходимо определить годовой пробег этих автомобилей и выполняемую ими работу согласно соответствующей нормативно-технической документации, применяемой на автомобильном транспорте. По отраслевым инструкциям и методикам вычисляются средняя техническая скорость, суточный пробег и коэффициенты пробега с грузом, использования грузоподъемности, выхода автомобиля на линию, нормы расхода топлива и другие технико-эксплуатационные и экономические показатели, результаты которых будут использованы в расчетах. [c.201]

Коэффициент Р объемной деформации рабочей среды подставим в виде выражения (2.108), приняв адиабатный процесс сжатия газов (п = к) [c.345]

В настояшее время на адсорбционных установках подготовки газа к дальнему транспорту и подготовке газа к дальнейшей переработке применяются вертикальные адсорберы периодического действия. Поток осушаемого газа движется фронтом перпендикулярно к оси аппарата по направлению оси. Отношение высоты слоя адсорбента к диаметру больше единицы и составляет 1.3 - 1,5. Одним из основных параметров работы схем адсорбционной осушки газа является гидравлическое сопротивление адсорберов. С возрастанием гидравлических сопротивлений снижаются расходы осушаемого газа, сокращается срок безкомпрессориого периода эксплуатации. Вследствие этого существует необходимость увеличения коэффициента сжатия на ДКС. Как показывает опыт работы установок на месторождении Медвежье, потери давления в отдельных адсорберах при высоте слоя 3,5 метра могут достигать 0,7-0.8 МПа. что составляет потерю давления до 0-20% и, соответственно, такое же увеличение коэффициента сжатия ДКС. Рост гидравлического сопротивления происходит из-за разрушения адсорбента по естественным причинам и несоблюдения режимов эксплуатации адсорберов. Анализ работы новых адсорберов фронтального типа производительностью 10 млн.н..м /сут для месторождения Ямала показывает, что для осушки и извлечения углеводородов необходимо и меть аппараты диаметром 3,6 м и высотой слоя 8- [c.32]

Имеются два метода использования уравнений (4-2) и (4-4) при наличии Ь и х для вычисления коэффициентов теплопроводности сжатых газов. [c.163]

Интерпретация этого уравнения очень проста оно показывает, что (в закрытой системе) любое бесконечно малое изменение и пропорционально бесконечно малым изменениям объема и температуры, причем коэффициентами пропорциональности являются частные производные. Нередко эти частные производные имеют легко распознаваемый физический смысл изучение термодинамики усложняется только тогда, когда это обстоятельство упускают нз виду. В данном случае коэффициент (ди/дТ)у уже был определен па стр. 78 мы видели, чго это теплоемкость при постоянном объеме V. С другим коэффициентом (ди/дУ)г еще не встречались. Это скорость изменения внутренней энергии по мере изотермического изменения объема системы. Очевидно, этот коэффициент можно определить, если измерить энергию, необходимую для сжатия газа, жидкости или твердого вещества при постоянной температуре. Ниже нам встретятся другие частные производные, и все Они могут быть физически интерпретированы. [c.91]

Пример 5. Определить технологические параметры системы продувки завала сжатым газом (время разрушения пробки t и расстояние между штуцерами I) высоконапорной нагнетательной установки, предназначенной для пневмотранспорта пыли фосфорита. Дано коэффициенты трения покоя /п = 0,78 и движения /д = 0,62 фу = onst = 40° То = /(сГг) (рис. 2) S = 1,27-10 mVm компрессионная характеристика материала описывается уравнением е = О,96(0г + Н-2147)-о. диаметр трассы 0 = 0,1 м рабочее давление в системе р = = 310= Па pv = 1910- Па с. [c.97]

Исходя из плотности бензина — 740 кг/м , расход газа в эквиваленте замещаемого бензина будет равен 1,35 мУкг. Приведенные затраты на 1000 м сжатого газа равны 58 руб., в том числе эксплуатационные без стоимости сырья — 38 руб/1000 м удельные капитальные вложения — 168 руб/1000 м . С учетом коэффициента замещения бензина, равного 1,35, приведенные затраты на сжатый газ составит 78 руб/т н. э. без стоимости сырья, а с учетом стоимости природного газа по за- [c.219]

В работе [201] сообщается, что ЗИЛ-138А при работе на сжатом газе по сравнению с бензиновым аналогом дает годовую экономию 134,9 руб., а ГАЗ-53-27 приносит 210,5 руб. убытка. По другим данным, годовой экономический эффект на ЗИЛ-138А при работе на газе составляет 718 руб. [144]. Этими же авторами уточняется, что применение сжатого газа на автотранспорте эффективно для перевозок грузов 2-го класса при коэффициенте использования грузоподъемности 0,8 и партион-ности 4—5 т экономический эффект на один автомобиль в год составил в этом случае 630 руб. [202]. [c.228]

Аналогичным образом находится соотношение затрат на производство бензина и компримированного природного газа, обеспечивающее равноэффективное их использование (рис. 5.6,6). При этом необходимо учитывать коэффициент замещения бензина газом исходя из норм расхода этих топлив на автомобилях он равен 1,35, т. е. 1 т бензина эквивалентна 1350 м газа. На рис. 5.6, б дано соотношение приведенных затрат на добычу нефти и природного газа, при которых производство бензина и сжатого газа обеспечивает одинаковую эффективность их использования на автомобиле. Организация производства сжатого газа становится целесообразной при приведенных затратах на добычу нефти не ниже 100 руб/т и достаточно низких ценах на добычу и транспорт газа — не выше 14 руб/1000 м (рис. 5.7). В этом случае приведенные затраты на получение сжатого газа составят 72 руб/1000 м , а бензина — 174 руб/т. [c.235]

В опьггах на различных по масштабу и калибру трубах, осна-шенных ВЗУ с переменным значением р, а также при изменении основных технологических параметров сжатого газа Т, и Р, и степени расширения исследовалась зависимость коэффициента теплоотдачи со стороны закрученного газового потока от этих переменных. [c.151]

Цикл высокого давления (цикл Гейландта). Этот цикл принципиально не отличается от предыдущего цикла. Различие состоит лишь в том, что в детандер направляется часть сжатого газа до его охлаждения в регенеративных теплооблменниках. В результате детандер работает при значительно более высоких температурах, вследствие чего коэффициенты полезного действия детандера и цикла в целом повышаются. Однако в этом случае для получения достаточного охлаждающего эффекта при дросселировании требуется сжимать газ до высокого давления (около 20 10 н/м или 200 ат). [c.674]

Столяров Е. А., Ипатьев В. В. и Теодорович В. П., Явления переноса в сжатых газах. I. Определение коэффициентов теплопроводности сжатых газов (Hj, N2, воздух, СН4 и СО2), ЖФХ, т. XXIV, il950, № 2. [c.399]

Мы уже встречались с изотермическим коэффициентом сжатия V.. Еслн сжа-гпе происходит адиабатически, то соответствуюшпй параметр называегся адиабатическим коэффициенто.ч сжатия Us- Почему поставлен индекс S Покажите, что для идеального газа pyy.s—, где y= p/ v. [c.191]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология