Утяжеление

Принципиальная технологическая схема такой установки приведена на рис. П1-2. Как видно из схемы, переработка нефти здесь осуществляется в три ступени атмосферная перегонка нефти с получением топливных фракций и мазута, вакуумная перегонка мазута с получением узких масляных фракций и гудрона и вакуумная перегонка смеси мазута и гудрона с получением широкой масляной фракции и утяжеленного остатка, используемого для производства битума. Применение двух ступеней вакуумной перегон- [c.147]

Широкие фракции прямогонных бензинов (н.к.— 180°С) подвергают вторичной перегонке на блоках установок АТ и АВТ или на специальных установках вторичной перегонки с получением широкой утяжеленной или узких бензиновых фракций, используемых в качестве сырья каталитического риформинга. В зависимости от состава нефти, ассортимента нефтепродуктов и принятой поточной схемы переработки нефти на блоках и установках вторичной перегонки бензинов получают следующие фракции [c.207]

В зависимости от варианта переработки нефти получают различный ассортимент топливных и масляных фракций. На установках АТ при неглубоком топливном варианте и на атмосферных блоках установок АВТ по топливно-масляному варианту переработки получают бензиновые, керосиновые и дизельные фракции при глубоком топливном варианте переработки нефти на атмосферном блоке установки АВТ получают бензиновые и керосино-газойлевые фракции. Утяжеленный по составу мазут подвергается дальнейшей переработке на блоках вакуумной перегонки с получением одной или нескольких масляных фракций и гудрона. [c.147]

Схема трехкратного испарения нефти до мазута предлагается для перспективных высокопроизводительных установок АВТ мощностью 12 млн. т нефти в год [8] (рис. 1П-9). В схеме предусмотрены ступень предварительного отделения газа и бензиновых фракций в предварительном испарителе /ив отбензинивающей колонне 2, ступень атмосферной перегонки нефти в колонне 3 и ступень вакуумной перегонки в колонне 4 при 400—530 гПа для получения фракции тяжелого дизельного топлива и утяжеленного мазута. Разделение в последней ступени производится за счет тепла потоков атмосферной колонны, т. е. без дополнительного подогрева сырья. [c.160]

Мазут — остаток первичной перегонки нефти облегченный мазут (>330°С) используется в качестве котельного топлива, а утяжеленный мазут (>360°С)—как сырье для последующей переработки на масляные фракции до гудрона. В настоящее время ма- [c.150]

Увеличение глубины отбора светлых из нефти (фракций до 350—360°С) является -важнейшей задачей технологии первичной перегонки нефти в связи с современной тенденцией углубления переработки нефти, получения облегченного по составу дизельного топлива как сырья для производства парафинов и утяжеленной по составу легкой масляной фракции как основы для производства высококачественных масел. Повышение четкости погоноразделения является также одной из важных задач технологии переработки нефти, поскольку основные показатели качества дистиллятных фракций существенным образом зависят от фракционного состава дистиллятов. [c.167]

Например, для деметанизации газов пиролиза предлагается система из четырех сепараторов и сложной ректификационной колонны с четырьмя вводами питания (рис. У-22) [25]. Газы разделяются за счет последовательного охлаждения и сепарации в четвертой ступени газ охлаждается до минус 140 °С. В верху к0Л0 Н ы температура при этом поддерживается минус 84 °С и давление 2,8 МПа. Для утяжеления состава газа в верху колонны в линию до конденсатора предлагается подавать бутановую фракцию из ста- [c.299]

Относительное количество среднего масла и парафина невелико. Использование синтеза под средним давлением при прочих равных условиях сдвигает распределение продуктов реакции в сторону их утяжеления. Доля среднего масла и парафина в случае синтеза под средним давлением примерно на 60% выше, чем под нормальным давлением (см. табл. 48 в разделе Синтез при среднем давлении ) [11]. [c.74]

С увеличением длины цепи десорбция образовавшихся молекул протекает все медленнее, так что остается больше времени для гидрирования их присутствующим водородом. Это объясняет тот факт, что содержание ненасыщенных соединений во фракциях продуктов синтеза уменьшается по мере их утяжеления. В известных условиях может проходить также и обратный процесс распада высокомолекулярных углеводородов, причем создается известное равновесие между процессами полимеризации и распада . [c.86]

Утяжеление фракционного состава топлива ведет к увеличению нагарообразования (табл. 16) [c.82]

Как показал анализ, для установки АВТ-12, перерабатывающей самотлорскую нефть, отбор широкой масляной фракции возрастет на 7,2%, нагрузка эжекторов уменьшается почти в два раза, благодаря чему резко сократятся затраты на создание вакуума, необходимый диаметр колонны уменьшится с 12 до 10 м и на 15— 20% повысится эффективность тарелок за счет исключения из схемы водяного пара. Общий отбор вакуумного газойля из самотлорской нефти по усовершенствованной схеме глубоковакуумной перегонки составляет 28,3% (в том числе в отгонной колонне 4,4%) выход утяжеленного гудрона составит всего 10,5%. Чистота фракции по номинальным пределам выкипания возрастет от 85 до 94%. [c.194]

С целью углубления отбора светлых и получения утяжеленного остатка атмосферно-вакуумной перегонки, используемого далее [c.168]

Основными задачами в проблеме углубления переработки нефти являются отбор от мазута широкой масляной фракции до 560— 580 °С и получение утяжеленного остатка, используемого в качестве сырья для производства битума и кокса. При углублении отбора широкой масляной фракции особое внимание должно быть обращено на обеспечение необходимого ее качества, так как практически все металлорганические соединения нефти концентриру--ются во фракции с температурой кипения выше 520—530°С. [c.191]

Для четкого разделения мазута на широкую масляную фракцию и утяжеленный остаток перегонку предлагается проводить в две ступени — двукратным испарением по остатку (рис. П1-32) [75]. В I ступени отпариваются легкие фракции и удаляются неконденсируемые газы при помощи водяного пара и во И ступени утяжеленный мазут перегоняется при глубоком вакууме в оросительной колонне. Колонна имеет две секции охлаждения и конденсации тяжелого и легкого вакуумного газойлей. Орошение в виде распыленной жидкости создается форсунками. Параметры разделения во И ступени давление 0,133—266 Па, температура питания 380—400°С, расход водяного пара в I ступени не более [c.193]

С Широкая фракция утяжеленного бензина [c.207]

Постепенную перегонку можно проводить при постоянной температуре, или давлении. В последнем случае температура жидкости в кубе будет непрерывно повышаться по мере утяжеления остатка. Постепенная перегонка — малоэффективный процесс разделения смесей, поэтому он применяется только для концентрирования компонентов из ширококипящих смесей в дистилляте либо в кубовом остатке. В настоящее время постепенная перегонка широко применяется при определении фракционного состава нефтяных смесей, например при стандартной разгонке. Отметим такл<е, что зaкoнoмepнo tям постепенной перегонки соответствует испарение нефтепродуктов в резервуарах при их хранении. [c.54]

Широкие фракции утяжеленных бензинов используют как сырье установок каталитического риформинга с получением высокооктановых компонентов автобензинов. Вторичная перегонка бен- [c.207]

На начальном этапе развития нефтяной промышленности основным показателем качества нефти была плотность. Нефти де.1.или на легкие (pj < 0,828), утяжеленные (pj = 0,828 — 0,884) и тя келые (pj > 0,884). Б легких нефтях содержится больше бензи — [c.87]

В висбрекинге второго типа требуемая степень конверсии достигается при более мягком температурном режиме (430 — 450 °С) и длительном времени пребывания (10—15 мин). Низкотемпературный висбрекинг с реакционной камерой более экономичен, так как при одной и той же степени конверсии тепловая нагрузка на печь ниже. Однако при "печном крекинге получается более стабильный крекинг — остаток с меньшим выходом газа и бензина, но зато с повышенным выходом газойлевых фракций. В последние годы на — блюдается устойчивая тенденция утяжеления сырья висбрекинга, в связи с повышением глубины отбора дистиллятных фракций и вовлечением в переработку остатков более тяжелых нефтей с высоким содержанием асфальто — смолистых веществ, повышенной вязкости и коксуемости, что существенно осложняет их переработку. [c.50]

От сырья и технологического режима пиролиза зависят выходы продуктов. Наибольший выход этилена получается при пиролизе этана. По мере утяжеления сырья выход этилена снижается и увеличивается выход жидких продуктов — смолы пиролиза (табл.7.8). [c.65]

Качество ТНО как сырья термодеструктивных (а также ката — литических) процессов, кроме группового их состава, определяется в 31[ачительной степени и содержанием в них гетеросоединений. Как п])авило, с утяжелением нативных ТНО практически все основные гетероатомные элементы концентрируются в высокомолекулярной их части. Содержание гетеросоединений в ТНО колеблется в широ — ких пределах в зависимости от качества исходной нефти, глубины отбора и технологии получения остатков. [c.36]

Для углубления отбора широкой масляной фракции до 520— 530 °С и получения утяжеленных остатков в настоящее ремя не-пользуют обычно простейшие схемы вакуумной перегонки с водяным паром при давлении в секции питания 67—200 гПа или глубоковакуумную перегонку без водяного пара при 13—33 гПа. Глубоковакуум ная перегонка мазута с водяным паром может быть использована также для получения дорожных битумов в виде остатков вакуумной перегонки [72]. При давлении перегонки от 6 до 13 гПа требуется сравнительно невысокий расход водяного пара — от 5 до 20% (масс.) на сырье. [c.191]

Для углубления отбора масляных фракций и получения утяжеленных остатков рекомендуют различные схемы перегонки с дав лением в зоне питания не выше 26—40 гПа. При одноколонной схеме целесообразно использовать рецикл тяжелой флегмы— 10% на исходный мазут с глухой тарелки над вводом сырья через печь в колонну [74]. При давлении в зоне питания не более 26 гПа необходимое качество остатка обеспечивается без применения водяного пара в качестве отпаривающего агента, так как в области низкого давления температуры кипения масляных фракций - снтгжаются настолько резко, что дальнейшее понижение парциального давления углеводородов уже не требуется. При низком давлении перегонки можно использовать также и глухо подогрев гудрона в теплообменниках для создания парового орошения в низу колонны [28]. Вывод тяжелой флегмы с глухой тарелки с рециркуляцией ее в сырье до печи утяжеляет фракционный состав гудрона, обеспечивает достаточную четкость разделения и высокий отбор от потенциала вакуумного газойля. Разделение с выводом флегмы с глухой тарелки без рециркуляции позволяет получать еще более утяжеленные остатки. [c.193]

Испаряемость реактивных топлив оценивают, как и автобен — зинов, фракционным составом и давлением насьщенных паров. Для реактивных топлив нормируются температура начала кипения, 10, 50, 90 и 98-процентного выкипания фракции. Температура конца кипения (точнее 98 % перегонки) регламентируется требованиями пре>>сде всего к низкотемпературным свойствам, а начала кипения — пожарной опасностью и требованием к упругости паров. Естественно, у реактивных топлив для сверхзвуковых самолетов температура начала кипения существенно выше, чем для дозвуковых. В ВРД нашли применение 3 типа различающихся по фракционному составу топлив. Первый тип реактивных топлив, который наиболее распространен, — это керосины с пределами выкипания 135 — 150 и 250- 280 °С (отечественные топлива Т-1, ТС-1 и РТ, зарубежное — JR-5 . Второй тип — топливо широкого фракционного состава (60 — 280 С), являющееся смесью бензиновой и керосиновой фракций (оте> ественное топливо Т-2, зарубежное — JR-4). Третий тип — реактивное топливо для сверхзвуковых самолетов утяжеленная керосино-газойлевая фракция с пределами выкипания 195 — 315 °С (оте> ественное топливо Т-6, зарубежное JR-6). [c.121]

Деметаиизация является одним из энергоемких узлов схемы разделения пирогаза. В связи с этим в схемах деметанизации применяют различные технологические решения, способствующие снижению энергетических затрат многопоточный ввод сырья в колонну, промежуточный теплосъем, утяжеление состава конденсируемого газа в верху колонны, разрезные колонны с промежуточными подогревателями н конденсаторами, колонны двух давлений и т. д. [c.299]

Фракционный состав топлива оказывает влияние на степень его распыления, полноту сгорания, дымность выхлопа, нагароот-ложенпе и разжижение картерного масла. При высоком содержании легких фракций увеличивается давление сгорания. Утяжеленное топливо хуже распыляется вследствие повышения поверхностного натяжения топлива. [c.38]

Рлсирсделепие нафтеновых у леводородов по фракциям нефти сзмое разнообразное. Их содержание обычно растет по мере утяжеления фракций, и только в наиболее высококипящих масляных фракциях оно падает (рис.3.1). В некоторых нефтях нафтены [c.63]

Газотурбинные установки, как правило, работают на жидком углеводородном топливе утяжеленного фракционного состава, полученном при различных процессах переработки нефти. Применение таких дешевых топлив позволяет снизить стоимость энергии, гюлучаемой на ГТД, даже при повышеЕгном расходе топлива. [c.126]

Нефть представляет собой многокомпонентное сырье с непрерывным характером распределения фракционно1 о состава и соответственно летучести компонентов. Расчеты показывают, что значение коэффициента относительной летучести непрерывно (экспоненциально) убывает по мере утяжеления фракций нефти, а также по мере сужения температурного интервала кипения фракций. Эта особенность нефтяного сырья обусловливает определенные ограничения как на четкость погоноразделения, особенно относительно высококипящих фракций, гак и по отношению к "узости" фракций. С экономической точки зрения, нецелесообразно требовать от процессов перегонки выделить, например, индивидуальный чистый углеводород или сверхузкие фракции нефти. Поэтому в нефтепереработке довольствуются получением следующих топливных и газойлевых фракций, выкипающих в достаточно широком интервале температур бензиновые н.к.— 140 С (180 °С) керосиновые 140 (180)—240 °С дизельные 240 — 350 °С вакуумный дистиллят (вакуумный газойль) 350—400 °С, 400—450 °С и 450—500 °С тяжелый остаток — гудрон >490 °С (>500 °С). Иногда ограничиваются неглубокой атмосферной перегонкой нефти с получением в остатке мазута >350 °С, используемого в качестве котельного топлива. [c.166]

В последние годы в мировой нефтепереработке наблюдается тенд<-нция к непрерывному утяжелению сырья. На современных зарубежных установках перешли к переработке глубоковакуумных газойлей с температурой конца кипения 540 — 620 °С. На специально запроектированных установках каталитическому крекингу под— вергс1ют остаточное сырье мазуты и даже гудроны, или их смеси с дистиллятным сырьем без или после предварительного облагораживания гидроочисткой, деасфальтизацией или деметализацией. [c.103]

Сырье. Сырьем процессов гидрооблагораживания являются бензиновые, керосиновые и дизельные фракции, вакуумный газе йль и смазочные масла, содержащие серу, азот и непредельные у1леводороды. Содержание гетероатомных углеводородов в сырье кслеблется весьма значительно в зависимости от фракционного и хр мического состава дистиллятов. По мере утяжеления сырья увеличивается не только общее содержание, но и доля наиболее термостабильных в отношении гидрогенолиза гетероор1 анических [c.212]

В то же время требования к содержанию гетеропримесей в ГР дрогенизатах снижаются по мере утяжеления сырья. Так, допус — [c.212]

Парциальное давление водорода и кратность циркуляции во -дс родсодержащего газа (ВСГ). При повышении общего давления процесса растет парциальное давление водорода. На этот параметр в/ ияет и кратность циркуляции ВСГ и концентрация в нем водорода, сс ставляющая в промышленных условиях от 60 до 90 % об. Чем выше концентрация водорода в ВСГ, тем ниже может быть кратность циркуляции. Так, Кц = 450 мУм с концентрацией водорода 60 % об. будет эквивалентна Кц = 300 мУм с концентрацией водорода 90 % о( . Как видно из табл. 10.15, кратность циркуляции ВСГ в зависимости от качества сырья изменяется в пределах от 150 до 1000 мVм п 1и этом повышенную К применяют для утяжеленного сырья. [c.214]

Рассмотрим положительный азеотроп с минимальной точкой кипения (рис. П.9). Независимо от того, является ли исходная система насыщенной жидкостью или паром/>2, а также от того, меньше концентрация хт пли больше величины у постоянно кипящей смеси, перегонка такой системы протекает в основном так же, как и для бинарных систем с монотонными кривыми равновесия. Если х < Ус, то постепенное выкипание приводит к прогрес-спвному утяжелению жидкого остатка перегонки, который обогащается компонентом ш, играющим на участке концентраций от О до у роль высококипящего компонента (ВКК). Если же хь > Уе, то в ходе постепенного выкипания жидкий остаток перегонки прогрессивно обогащается компонентом а, который играет роль ВКК на участке концентраций от г/ ДО 1>0- [c.102]