Шлам гидрогенизации

В промышленных установках тех лет применяли трех- и четырехступенчатые схемы переработки угля [63]. На стадии жидкофазной гидрогенизации паста — 40% угля и 60 /о высококипящего угольного продукта с добавкой железного катализатора — подвергалась воздействию газообразного водорода при температуре 450—490 °С и давлении до 70 МПа в системе из трех или четырех последовательно расположенных реакторов. Степень конверсии угля в жидкие продукты и газ составляла 90—95% (масс.). Поскольку экономичные методы регенерации катализаторов в то время не были разработаны, в большинстве случаев использовали дешевые малоактивные катализаторы на основе оксидов и сульфидов, железа. После прохождения системы реакторов и горячего сепаратора при температуре 440—450 °С циркуляционный водородсодержащий газ и жидкие продукты отводили сверху. Затем в холодном сепараторе газ отделялся от жидкости и после промывки возвращался в цикл в смеси со свежим водородом. Жидкий продукт после двухступенчатого снижения давления для отделения углеводородных газов и воды подвергался разгонке, при этом выделяли фракцию с температурой конца кипения до 320—350 °С и остаток (тяжелое масло, его употребляли для разбав.чения шлама гидрогенизации перед центрифугированием). [c.79]

Дисперсные транспортабельные топливные системы, приготовленные на основе шлама гидрогенизации и сточных вод, имеют следующий состав шламы — 78% (масс.) [в том числе твердая фаза — 34,2% (масс.), жидкая фаза 65,8% (масс.)], вода 22% (масс.). Твердая фаза (непрореагировавший уголь) содержит [в % (масс.)] 67,27 ОМУ, 26,8 золы, 0,98 Мо и 4,95 Fe. В золе содержится 5,27о (масс.) СаО и 3,1% (масс.) MgO. Средний состав дисперсной топливной системы характеризуется следующими данными [в % (масс.)] 25,2 твердой фазы, 22 воды, 52,58 жидкого топлива. Теплота сгорания системы 25 140—29 330 кДж/кг. [c.248]

Шламы гидрогенизации бурых или каменных углей перерабатывают путем их фугования и последующего полукоксования остатка. [c.48]

В настоящей работе излагаются результаты исследования по созданию нового, более совершенного способа переработки шламов гидрогенизации и термического растворения твердых горючих ископаемых. Разработка эффективного метода переработки шламов — один из важных путей усовершенствования технологии производства искусственного жидкого топлива из твердого методом деструктивной гидрогенизации и термического растворения, так как в этой ступени перерабатываются огромные количества шлама (110—130% от гидрируемого угля), а в процес се переработки имеют место большие потери органического вещества топлива — 4—10% от поступающего на жидкофазную гидрогенизацию, или 7—19% от суммы получающихся в жидкой фазе бензина и среднего масла [1, 2, 4, 5, 7. [c.276]

Имеющиеся в литературе данные о промышленных способах переработки шламов гидрогенизации углей и высокотемпературной экстракции каменного угля [1, 2, 3, 4, 5, 6, 7] и результаты научно-исследовательских работ в этой области [6] показывают, что переработка указанных шламов представляет нелегкую задачу в технологическом и аппаратурном отношении. [c.276]

Изложенные выше и другие имеющиеся в литературе данные промыш- ленной практики показывают, что переработка шламов гидрогенизации углей является громоздким производством, в котором применяются малопроизводительные, недостаточно эффективные агрегаты. Поэтому естественно, что к решению задачи интенсификации и упрощения процесса переработки шламов привлечено внимание исследователей. [c.277]

В работе были использованы шламы термического растворения рядового и обогащенного эстонского сланца и промышленные шламы гидрогенизации бурого угля до и после центрифугирования, полученные с завода Лейна в Германской Демократической Республике. Свойства основных образцов шламов приведены в табл. 1. [c.278]

Влияние условий контактной перегонки шламов гидрогенизации бурого угля и шламов термического растворения эстонского сланца на выходы и свойства получающихся продуктов [c.278]

Для нахождения оптимальных условий переработки шламов гидрогенизации и термического растворения на установке с движущимся твердым теплоносителем,обеспечивающих максимальное извлечение тяжелого масла. [c.278]

Характеристика промышленных шламов гидрогенизации бурого угля и термического растворения эстонского сланца [c.280]

Влияние температуры на свойства продуктов переработки шлама гидрогенизации бурого угля на установке с твердым теплоносителем [c.281]

Опыты переработки шлама гидрогенизации бурого угля после центрифугирования [c.281]

I — шлам гидрогенизации бурого угля после центрифугирования 2—то же до центрифугирования 3 — шлам термического растворения сланца. [c.282]

Так, При переработке шлама гидрогенизации бурого угля после центрифугирования (табл. 3) снижение подачи теплоносителя с 25 до 16 кг/кг сырья уменьшает степень отдувки масла (с 90,0 до 86,6%) и увеличивает коксо-и газообразование (в сумме с 7,9 до 11,1%). Повышение количества теплоносителя с 24 до 30 кг на 1 кг подаваемого шлама гидрогенизации бурого угля до центрифугирования не изменяет материального баланса процесса и не улучшает качества получаемого масла. [c.282]

Влияние соотношения сырья и теплоносителя на выхода и свойства продуктов переработки шламов гидрогенизации бурого угля [c.283]

Влияние скорости подачи сырья в реактор на выхода и свойства продуктов переработки шламов гидрогенизации бурого угля на установке с твердым теплоносителем [c.285]

Переработка шлама гидрогенизации до центрифугирования Масло исходного шлама [c.285]

Из данных табл. 4 и 5 вид ю, что исследовалось примерно трехкратное увеличение скорости подачи сырья в реактор — от 16 до 47 г/см - сечения реактора в час для сланцевого шлама и от 11 до 26—30 г/см- сечения реактора в час для буроугольных ш.ламов. Увеличение скорости подачи сырья при соответствующем увеличении скорости подачи циркуляционного газа и прочих равных условиях позволяет, в случае переработки шламов термического растворения сланца, немного, а при переработке обоих образцов буроугольных шламов— значительно повысить извлечение тяжелого масла. Увеличение отдувки масла у шлама после центрифугирования с 83,5 до 90,0%, в результате двукратного повышения скорости подачи сырья, обусловлено уменьшением коксообразования (с8,8до 3,4—5,2%) при переработке шлама гидрогенизации бурого угля до центрифугирования при двукратном повышении скорости сырья количество отогнанного масла увеличивается с 69,4 до 78,1%, что определяется резким уменьшением газообразования (газообразование - - потери снижаются с 12,8 до 2,7%). [c.285]

Сравнение свойств исходных тяжелых масел сланцевых и угольных шламов с характеристикой масел, получающихся при переработке этих шламов на установке с твердым теплоносителем, показывает, что процесс контактной перегонки шламов сопровождается изменением свойств исходного масла. Полученные масла имеют облегченный фракционный состав, значительно меньшую вязкость (20,8 сст против 2939 сст при 50° сланцевого масла), содержат небольшое количество карбоидов и значительно меньше в случае угольных шламов (примерно в три раза) асфальтенов. В результате перегонки у масел, полученных из шлама гидрогенизации бурого угля до центрифугирования и сланцевого шлама, снижается удельный вес (для угольного шлама до центрифугирования — с — 1,1140 до df= 1,0852, для сланцевого шлама — с с1 = 1,0570 до с1 — 0,9699) и повышается содержание водорода (соответственно, 7,55 против 7,25% и 10,08 против 9,46%). Для масла, извлеченного из шлама после центрифугирования, эти показатели практически не изменяются. [c.287]

Состав газов переработки шламов гидрогенизации бурого угля на установке с твердым теплоносителем [c.287]

Переработка шлама гидрогенизации бурого угля после центрифугирования (табл. 5, температура—440°, объемная скорость — 2,0 кг/л в час, подача на 1 кг шлама 25 кг теплоносителя и 250 л циркуляционного газа) дает, в расчете на исходное тяжелое масло 2,1% воды, 90,0% масла (из них фракций с темп. кип. до 325° — 8,3%) 3,4% полукокса 4,5% газа и потерь. Полезное использование водорода, т. е. содержание его в полученном масле, составляет 89,5% от содержания водорода в масле исходного шлама. [c.287]

Эффективно протекает также переработка шлама гидрогенизации бурого угля до центрифугирования. В оптимальных условиях (табл. 5, температура 480 , объемная скорость 1,6 кг/л час, подача на 1 кг сырья 24 кг теплоносителя и 250 л циркуляционного газа), в расчете на исходное тяжелое масло получается 3,7% воды 78,1% масла (из них [c.287]

Переработка промышленных шламов гидрогенизации бурого угля ло заводским данным в сопоставлении с результатами работы лабораторной установки с твердым теплоносителем [c.289]

Предварительное сравнение эксплуатационных данных работы вращающейся шаровой печи и печи с твердым теплоносителем показывает ряд преимуществ примененного в данной работе способа полукоксования шлама. Эти преимущества заключаются в значительно большей производительности реакционного объема агрегата, меньших энергетических затратах на транспортировку металлических шаров (по нашим подсчетам, примерно в 10 раз), в экономии тепла вследствие отказа от подачи перегретого пара, а также в возможности использования в качестве источника тепла для ведения процесса вместо газа — полукокса, получаемого при переработке шлама или другого малоценного топлива. К сожалению, мы не располагаем данными, которые характеризовали бы полукоксование шламов гидрогенизации бурого угля во вращающихся [c.289]

Есть основания считать, что метод контактной переработки шламов применим также для шламов гидрогенизации каменных углей. [c.290]

Шламы гидрогенизации бурых или каменных углей перерабатываются путем фугования и иос,ледующего полукоксования остатка, тогда как шлам, получающийся при переработке крекинг-остатков, пеков и т. п., перерабатывается обычно путем вакуум-дестилляции. Так ка1ч при переработке угольного шлама часть тяжелого масла в количестве 5,0—6,5%, считая на исходную органическую массу, теряется, то для обеспечения замкнутого баланса по тяжелому маслу процесс гидрогенизапии осуществляют таким образом, чтобы общее количество тяжелого масла в шламе и гидрюре на 5—7% превышало количество тяжелого масла, расходуемого на замес пасты. [c.323]

Задачей переработки шлама является извлечение из него масел для возвращения их в процесс в качестве затирочного масла. Эта задача для разных случаев решается различно. Шламы гидрогенизации бурых или каменных углей перерабатывают путем фугования и последующего полукоксования остатка, тогда как шлам, получающийся при переработке крекинг-остаткОв, пеков и т. п., перерабатывается обычно путем вакуум-дестилляции. Так как при переработке шлама часть тяжелого масла в количестве 5,0—6,5%, считая на исходную органическую массу, теряется, то для обеспечения замкнутого баланса по тяжелому маслу процесс гидрогенизации осуществляют таким образом, чтобы общее количество тяжелого масла в шламе и гидрюре на 5—7% превышало количество тяжелого масла, расходуемого на замес пасты., [c.332]