Максимальная степень извлечения при абсорбции

Максимально достижимая степень извлечения s ax определяется из условия равновесия уходящей из аппарата разделяемой смеси с поступающим в аппарат абсорбентом или экстрагентом. Для абсорбции s ax равна [c.44]

Подбирая условия абсорбции, можно достичь 95 %-ной степени извлечения меркаптанов и 35—38 %-ной — диоксида углерода. Для более полного извлечения СО, требуется больший расход раствора щелочи. Оптимальные условия абсорбции. меркаптанов достигаются при максимальной скорости прохождения газа, которая в колонных аппаратах держится на уровне 0,3—0,4 м/с (во избежание уноса капелек жидкости). Давление обычно 0,98 МПа. Как правило, берется 7—8-кратное количество раствора щелочи по сравнению с равновесным количеством меркаптанов. Первоначальная концентрация раствора щелочи — около 20 % (масс.), однако при содержании диоксида углерода более 0,1 % (об.) концентрацию раствора берут меньше (во избежание -потерь щелочи). Концентрацию отработанного раствора щелочи принимают равной 1,5 % (масс.). В результате общий расход щелочи не превышает 1—3 кг на 1000 м газа, содержание меркаптанов в газе при этом сокращается с 12 до 0,5 мг м . Температура процесса определяется температурой входящего газа, но не должна быть ниже 5 °С, так как образующийся карбонат натрия при взаимодействии диоксида углерода с гидроксидом натрия при низких температурах плохо растворим и может забивать низ аппарата. Концентрация карбоната натрия (соды) в выходящем с низа абсорбера отработанном растворе щелочи не должна превышать 7 % (масс.). [c.176]

После технико-экономического анализа различных вариантов процессов абсорбции, десорбции, деэтанизации находят оптимальный вариант, быстро окупающий капиталовложения и дающий максимальную прибыль. При выборе технологической схемы очень важно обеспечить максимальное извлечение целевых компонентов при наименьших энергетических затратах. Для повышения степени извлечения компонентов можно использовать следующие приемы [c.108]

Так как конечная концентрация в той фазе, из которой извлекается распределяемый компонент, должна удовлетворять условиям (3.1) или (3.2), то степень извлечения в общем случае ограничена. Если извлекающая фаза (абсорбент, экстрагент или десорбирующий газ) поступает в аппарат с каким-то содержанием распределяемого компонента, отличным от нуля, то степень извлечения не может превышать некоторого предельного значения 5 ,3 , меньшего единицы. Для абсорбции максимально возможная степень извлечения может быть найдена из уравнения [c.89]

Тарелки провального типа наиболее целесообразно применять при повышенном давлении и линейной скорости газа 0,15—0,3 м/сек. В таких условиях коэффициент извлечения СОг будет значительно выше. Это подтверждается результатами работы абсорбера с тарелками провального типа при давлении 10—12 ат, применяемого для очистки от СОг коксового газа расстояние между тарелками 0,3 м-Ъо время испытаний на тарелках со свободным сечением 20,3% максимальная скорость газа составляла 0,15—0,2 м/сек. При этом степень абсорбции находилась в пределах от 90 до 96%. Если свободное сечение на тарелках провального типа увеличить до 27%, скорость газа возрастает до 0,4—0,5 м/сек. При содержании СОа на входе в абсорбер 2—2,3% степень абсорбции составила 93—96%. [c.126]

Давление и температура — основные факторы, влияющие на эффективность процесса абсорбции. Вследствие нелинейного характера изменения констант равновесия в зависимости от температуры и давления понижение температуры и повышение давления в разной степени приводят к увеличению извлечения компонентов из газа. Так, максимальное количество пропана извлекают при давлении 6,5—7,0 МПа, а этана — при 9—10 МПа. Поэтому выбор условий для извлечения целевых компонентов зависит от технико-экономических показателей. [c.86]

Абсорбция. Степень избирательности извлечения сероводорода, достигаемая при любом из рассмотренных процессов, определяется в основном способом контактирования газа и жидкости. Основными условиями максимальной избирательности абсорбции сероводорода являются высокие относительные скорости (продолжительность контактирования для газа около 5 сек.) и хороший контакт между газом и жидкостью. К сожалению, для точного расчета абсорбера еще нет достаточных данных. Однако в литературе приводятся данные но эксплуатации колонн различных типов, которые можно использовать в качестве справочных данных для расчета абсорберов избирательного извлечения сероводорода. Ряд исследователей [12, 19] [c.79]

Задача синтеза систем разделения заключается в том, чтобы при известных свойствах исходной смеси X (количество, состав, температура, давление) определить стратегию получения целевых продуктов с заданными свойствами Y (количеством, концентрацией), т. е. топологию технологической схемы G, а также совокупность способов разделения — технологических операторов Т (ректификации, экстракции, абсорбции, кристаллизации и т. д.) при оптимальном значении критерия функционирования (минимуме приведепных затрат, максимальной степени извлечения отдельных компонентов, минимальных энергетических затрат и т. д.). Формально можно записать [c.471]

Обширные исследования проведены [186, 187] по абсорбции окислов азота серной кислотой. Были испытаны колпачковые и ситчатые тарелки [186]. На колпачковой тарелке максимальная степень извлечения для эквимолекулярной смеси (NO-I-NO2) составила около 38% при скорости газа 0,47 м1сек, плотности орошения 3,5 м1ч и высоте порога 35 мм. Ситчатая тарелка (живое сечение 14,7%, диаметр отверстий 6 мм) была испытана в горизонтальном и слегка наклонном положении. Максимальная степень извлечения (около 20%) была достигнута при горизонтальном положении с порогом и без него (при скорости газа 1—1,38 м1сек и q=3,8—4,6 м /ч). [c.584]

Ограниченное число опытов было проведено по одновременной абсорбции СО2 и НаЗ [37]. Результаты этих опытов приведены в табл. 5.4, из которой видно, что эффективность извлечения НаЗ лишь немного больше полноты извлечения СО 2- В этом данный процесс отличается от других процессов очистки газа растворами солей щелочных металлов, которые обычно характеризуются высокой избирательностью по отношению к НаЗ. Одной из причин видимого отсутствия избирательности раствора является, по-видимому, тот факт, что выбор конструкции и условий работы абсорбера определялся стремлением получить максимальную степень извлечения СОа-При проведении же нроцесса очистки горячим раствором карбоната калия с меньшей полнотой извлечения СО2 возможно достигалась бы большая избирательность раствора по отношению к Н23. Применение высоких температур несомненно несколько у1 еличпвает скорость реакции СОа растворе, а поскольку именно эта стадия лимитирует общую скорость абсорбции СОа и определяет избирательность раствора по отношению к Н23, то избирательность этого процесса неизбежно будет ниже, чем других процессов [c.103]

Пример 1. Абсорбцию ггяров я-гекс,чна из смеси с метаном предполагается производить парафинистым поглотительным маслом, содержащим 1 мол. % гексана. Концентрация гексана в исходной смеси 18 мол %, ее расход 0,1 кмоль/с. Определить а) максимально возможную степень извлечения б) необходимое число теоретических ступеней прн степени извлечения х = 0,956 и расходе абсорбента 0,07 кмоль/с. Расчет числа теоретических ступеней провести численно и графически. [c.45]

Более предпочтительной является схема с установкой всех ступеней ДКС перед осушкой. В данном варианте предлагается увеличить давление газа, поступающего на осушку (а следовательно, и давление самого процесса абсорбции) за счет его компримирования в две ступени путем последовательного сжатия сначала на 1 ст. ДКС, а затем на 2 ст. ДКС, которую для этого необходимо переобвязать с выходной линии осушенного газа на поток газа, выходящего после первой ступени ДКС. В зимний период эксплуатации это приведет к дополнительному выпадению влаги перед абсорбером осушки, а следовательно, к улучшению качества подготовки газа. При летнем режиме эксплуатации после сжатия как в одну (дор = 4,2 МПа), так и в две ступени (до р = 5,6 МПа) температура газа, поступающего на осушку, может достигать 35 °С. В результате его начальное влагосодержание за счет дополнительного компримирования не изменится и будет максимальным, т.е. равно влагосодержанию газа при давлении входа на УКПГ, которое ниже давления выхода с 1 ст. ДКС. Однако в этот период положительный эффект от применения второй ступени сжатия газа может быть получен за счет повышения степени извлечения влаги гликолем, которая возрастает с увеличением давления процесса абсорбции. Это даже при высокой температуре газа позволит снизить температуру точки росы на 3-4 °С по сравнению с исходной технологией. [c.17]

Абсорбция. Степень избирательности извлечения сероводорода, достигаемая при любом из рассмотренных процессов, определяется в основном способом контактирования газа и жидкости. Для максимальной избирательности абсорбции сероводорода необход1шы высокие относительные скорости (продолжительность контактирования для газа около 5 сек) и хороший контакт между газом и жидкостью. К сожалению, для точного расчета абсорбера еш,е нет достаточных данных. Одиако в литературе приводятся данные по эксплуатации колонн различных типов, которые можно использовать, как исходные показатели для расчета абсорберов избирательного извлечения сероводорода. Ряд исследователей [12, 19] приводят опытные и эксплуатационные показатели для абсорберов различного типа, частично полученные непосредственно авторами, а частично отражаюш,ие опыт про-мьгшленных установок очистки. [c.78]