Вихревая труба характеристика

Таблица 1.3. Термодинамические характеристики вихревых труб с ВЗУ и ТЗУ

Приведенный обзор наиболее известных работ, достаточно полно объясняющих процесс температурного разделения газа в вихревой трубе, не дает однозначного ответа на вопрос о сущности вихревого эффекта, о возможности разработки и проектирования новых аппаратов без проведения детальных исследований течения в них различных технологических процессов. Сопоставляя основные характеристики вихревого эффекта и параметры закрученного потока в вихревой трубе, можно классифицировать мнения исследователей на процессы, протекающие в вихревой трубе. [c.26]

Анализируя известные экспериментальные данные о влиянии геометрических характеристик камеры энергетического разделения с ТЗУ на температурную эффективность даже адиабатной вихревой трубы, можно отметить, что ее оптимальная геометрия зависит от режимных параметров работы. Учитывая особенности конструкции ВЗУ по сравнению с ТЗУ, а именно наличие угла ввода газового потока относительно оси камеры энергетического разделения отличного от 90 (р< 90 ) расширение с радиуса меньшего, чем радиус камеры энергетического разделения (на высоту сопла ВЗУ), — следует ожидать с позиций струйной модели течения газовых потоков и различные оптимальные параметры вихревой трубы. [c.99]

Основные геометрические характеристики вихревой трубы Схема вихревой трубы с ТЗУ с обозначением основных характеристик приведена на рис. 1.1. [c.13]

Для практических целей необходимо было выяснить влияние параметров п и b/h и на характеристики охлаждаемой вихревой грубы. На рис. 1.37 представлены кривые зависимости общей удельной холодопроизводительности Qo для охлаждаемой водой вихревой трубы от относительного расхода охлажденного потока ц при п - 2 для ВЗУ с различными числами каналов и оптимальными [c.57]

Следует обратить внимание на то, что более низкие значения Рс для ВЗУ с меньшими углами закрутки определяют и меньшую пропускную способность их по газу. Эту способность необходимо иметь в виду при сопоставлении различных характеристик вихревых труб с различными углами закрутки у ВЗУ. [c.61]

Для оценки влияния на уровень взаимодействия струй основного потока и противотока, разделения их на различном радиусе цилиндрического канала и различных участках вихревой трубы была спланирована серия экспериментов на установке, представленной на рис. 2.15. Условия эксперимента были аналогичны ранее проведенным опытам, характеристики ВЗУ — те же самые, что и при [c.76]

Торможение пристенного слоя основных струй на высоте даже около половины высоты вводимых струй значительно снижает температурную эффективность вихревой трубы, хотя остальные характеристики ее остаются почти неизменными. Рассмотренные выще результаты получены на трехканальном ВЗУ с высотой вводных струй 2,0 мм. [c.87]

ВЛИЯНИЕ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ АДИАБАТНОЙ ВИХРЕВОЙ ТРУБЫ НА ЕЕ ТЕПЛОВЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ [c.98]

Температурные характеристики газовых потоков при работе на неадиабатных трубах во многом зависят от их длины (калибра) и масштаба. В исследованиях адиабатных вихревых труб было установлено, что по температурной эффективности наиболее приемлемы трубы диаметром 20,0 мм и 40,0 мм [3]. [c.140]

В экспериментах по определению зависимости основных температурных характеристик адиабатных вихревых труб с ВЗУ от масштаба, калибра и геометрии горячего конца камеры энергетического разделения установлено, что [c.108]

Раскрытие горячего конца камеры энергетического разделения сразу же за сопловым сечением ВЗУ снижает температурные характеристики вихревых труб. [c.109]

Эксперименты на оптимальной по масштабу 20,0 мм вихревой трубе с ВЗУ, имевшими переменное значение р (при п > 2), позволили установить зависимость от этого параметра тепловых характеристик вихревой трубы. [c.111]

Таким образом, по формулам (3.13-3.30) с помощью таблиц 3.3 и 3.4 определены основные характеристики вихревой трубы (диаметр, длина) и ВЗУ (р, Ь/Ь, п). [c.132]

Учитывая факт формирования струй противотока из газа основного потока по всей длине вихревой трубы, охлаждение поверхности должно оказывать влияние на тепловые характеристики. [c.134]

Наиболее характерным показателем, отражающим влияние р ВЗУ на тепловые характеристики охлаждаемой вихревой трубы с учетом изменения расхода является изменение среднего относительного перепада температуры газовых потоков на выходе из нее (ЛТ, ,) при различных ц. [c.137]

Изменение угла ввода газового потока приводит к существенным изменениям в структуре потоков, что отражается на тепловых характеристиках охлаждаемых вихревых труб. При подборе оптимальных параметров ВЗУ следует учитывать цель и задачи работы вихревого аппарата в целом, т.е. требуется получить максимальное снижение температуры у части газового потока, всего газового потока или достичь максимального холодильного к.п.д. [c.138]

Рис. 6.27. Характеристика вихревой трубы при различных значениях отношения сечений сопл и диафрагм f //д.

Анализируя полученные экспериментальные данные по влиянию на эффект температурного разделения (3 и п ВЗУ при работе на охлаждаемой вихревой трубе и результаты исследований внутренней структуры закрученных потоков (см. гл. 2), можно представить и однозначно определить связь конструктивных параметров ВЗУ и тепловых характеристик вихревой трубы. [c.139]

ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК КАМЕРЫ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО РАЗДЕЛЕНИЯ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ СЖАТОГО ГАЗА НА РАБОТУ ВИХРЕВЫХ ТРУБ [c.140]

Рис. 6.29. Расчетная характеристика вихревой трубы.

На (хнове широких и глубоких исследований вихревой трубы с ВЗУ изучена природа вихревого эффекта и предложена качественная теория механизма процесса. В первом разделе представлены подробные результаты исследования влияния геометрических характеристик ВЗУ различного исполнения на термодинамические и другие показатели вихревой трубы с ВЗУ при значительных изменениях расхода, давления и температуры газа. [c.307]

ХАРАКТЕРИСТИКА ВИХРЕВОЙ ТРУБЫ [c.171]

Перейдем к выводу уравнения характеристики вихревой трубы. Под уравнением характеристики понимается аналитическая зависимость температур торможения потоков 7х и Тг от начальной температуры Тс, геометрических размеров аппарата и режима работы трубы, характеризуемого долей холодного потока 1-1 и внешними давления ли газа Рс и Рх. [c.172]

Р/1С. 6.26. Характеристика вихревой трубы при различных значениях отношения сечений диафрагмы и трубы /д//т. [c.174]

На рис. 6.26 в координата) А7х/Гс=/( л) для различных отно шений сечений /д//т нанесено семей ство характеристик вихревой трубы, работающей на воздухе (й=1,4), при Пс.х = /Ох/Рс = 0,2 и с//д = 0,65. Характеристики построены ио уравнению (6.115). [c.174]

Как видно из приведенных данных, при снижении отношения /д//т характеристика вихревой трубы как холодильной машины непрерывно улучшается, так как при одних и тех же значениях отношение [c.174]

На рис. 6.27 для различных отношений сечений /с//д нанесено семейство характеристик А7 х/7 с= =/((х) вихревой трубы, работающей иа воздухе (к=, А) ири Пп.х= =рх/рс=0,2 и /д//т=0,2. Характеристики построены по уравнению-(6.115). [c.174]

Рис. 2. Характеристики вихревой трубы с неохлаждаемой (кривая 1) и охлаждаемой (кривая 2) камерами разделения

Рис. 6,28. Характеристика вихревой трубы при различных значениях относительного давления газа на холодном конце трубы

Жидков М.А, Комарова Г.А., Гусев А.П. Особенности термодинамических характеристик трехпоточных вихревых труб для очистки и осушки технологических газов. - Холодильная техника. 2001, №1, с 12... 14. [c.78]

Зависимости AГx=fl( A) и А7 г=/2 (х) называют характеристиками вихревой трубы (рис. 2). Другие важ- [c.6]

К началу теоретических исследований объем экспериментальных материалов был недостаточен для формирования даже качественной картины процессов, протекающих в камере разделения. В связи с этим первые исследователи обычно предлагали простые модели, которые давали качественное совпадение расчетных результатов с отдельными участками экспериментальных характеристик вихревой трубы. Стимулом для выдвижения новых гипотез и расчетных моделей были большие количественные расхождения результатов расчета и эксперимента, а также обнаруженные в экспериментах новые явления, которые не удавалось объяснить в рамках существующих гипотез. Простота конструкции часто рождала ложное представление о простоте процессов, происходящих в рассматриваемых вихревых аппаратах. [c.15]

Вихревой эффект в различных областях техники создают в аппаратах с единичной диафрагмированной вихревой трубой и неизменной по сущности конструкцией тангенциального закручивающего устройства. Анализ результатов исследований различных вариантов ТЗУ позволил выявить ряд наиболее совершенных в газо- и термодинамическом отношении конструкций [9, 10]. Закручивающее устройство (ЗУ) должно обеспечивать плавный спиральный ввод гаэа в вихревую трубу (ВТ) без образования зон завихрения тонкой ленточной струей из сужающегося соплового канала прямоугольного сечения. Лучшими термогазодинамическими характеристиками должна обладать ВТ с ЗУ, с помощью которого можно ввести газ под углом к оси ВТ при этом удается сократить перетекание некоторой доли газа сразу после истечения ее в диафрагму без участия в процессе температурного разделения. [c.24]

В качестве основных характеристик работы вихревой трубы используются показатели, предложенные еще Ранком и Хилшем, а также по ГОСТу 22616-77. [c.16]

Автор [8] рассматривает плоскую модель течения в вихревой трубе на основании приближенных решений уравнений Навье — Стокса и предлагает феноменологическую теорию эффекта, которая соответствует основным характеристикам процесса — в приосевой зоне вращение потока близко к квазитвердому, а полная энтальпия меньше начальной. Отмечается также, что большую роль должны играть автоколебательные и акустические явления, сопровождающие работу вихревой трубы. Большое значение придается и трехмерности закрученного потока. [c.25]

Разработанные или вновь предлагаемые модели процесса температурного разделения в вихревой трубе требуют объяснения большого объема экспериментально установленных эффектов ее работы. Из их числа можно вьщелить следующие особенности термодинамических характеристик вихревой трубы [c.27]

Основы понятий о струйном течении газовых потоков в вихревой трубе позволили разработать ряд условий повышения тепловых характеристик, например за счет введения дополнительного газового потока в межвинтовое пространство основных потоков или в струи основного потока. [c.97]

Значение температурного к.п.д. вихревой трубы возрастает, с учетом потерь холода на охлаждение жидкой фазы, до 50% Подобная картина в изменении тепловых характеристик вихревой трубы наблюданась при различной степени расширения газа. Обшая удельная холодопроизводительность при таком охлаждении достигает 9,94 кДж/кг, что несколько выше данных, полученных на вихревой трубе при тех же условиях, но с внешним охлаждением (см. рис. 4.9). Расход хладагента при этом способе охлаждения остается таким же, как и при внешнем охлаждении, что указывает на высокий коэффициент теплоотдачи со стороны закрученного газового потока. Резкого изменения в тепловых характеристиках вихревых охлаждаемых труб с внешним и внутренним охлаждением не происходит. Наличие жидкой фазы в вихревой трубе приводит к захвату и уносу ее холодным потоком. Так, при уменьшении или увеличении значения ц от = 0,29 пропорционально увеличивается содержание воды в газе и степень уноса жидкой фазы холодным потоком. [c.151]

Угол ввода газового потока через ВЗУ влияет на тепловые характеристики вихревых труб, уменьшение значения 0 от 75 до 45 ведет к увеличению относительной температуры охлаждения всего газового потока и холодильного к.п.д. вихревых аппаратов. Величина общего теплосъема при р = 45Р примерно равна теплосьему при р = 75Р. [c.160]

Число вводимых через ВЗУ газовых струй влияет на тепловые характеристики вихревой трубы. Более эффективным по удельной холодопроизводительности является трехсотовое ВЗУ с р = 75Р. [c.161]

Масщтаб вихревой трубы при значениях более 20,0 мм незначительно влияет на температурные ее характеристики, однако четко [c.172]

Вьывленные зависимости процесса конденсации и сепарации жидкой фазы позволяют с позиций струйной модели процесса течения и взаимодействия газовых потоков и с помощью изменения геометрических характеристик вихревой трубы и ВЗУ эффективно алиять на течение этих процессов. Особенно в тех случаях, когда эффекты течения закрученных потоков используются для интенсификации химических процессов, например, ддя проведения различного рода реакций в системе газ — газ или газ — жидкость. [c.179]

Вихревые трубы, имеющие одинаковое отношение основных сече-1ий fix/ft и f Z/д, подобны, т. е. 1меют одинаковые характеристики [c.173]

Введем масштабы геометрических и газодинамических Сс = С1 параметров. Момент количества движения потока М1 и внутренняя энергия потока 1 характеризуют энергию, вводимую в камеру энергетического разделения с рабочим телом. Зависимой перемен-1Н0Й, к определению которой сводится анализ, является разность энтальпии Асх. В качестве характеристики охлажденного потока примем плотность дг газа в вихревой трубе перед диафрагмой. Поскольку перепады давлений и температур на диафрагме невелики, можно принять А1х = 1с — 1х=Ср(Тс — Т х) =Ср(Гс—Т г) =А 2. [c.21]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология