Параметры тепловые

Рис. 3.4. Зависимость параметров теплового фронта от адиабатического разогрева смеси 1 — результаты численного расчета, 2 — аналитические оценки).

Рассмотрим прежде всего окисление диоксида серы в газах после сжигания серы и обжига колчедана. Оценки основных параметров теплового фронта и скользящих режимов, полученные по выражениям (4.20) и (4.21), приведены в табл. 8.1. Если учесть, что выпускаемые в настоящее время промышленные катализаторы не могут продолжительно работать при температурах выше 610— 630°С, то из данных табл. 8.1 становится ясно, что для выбранного размера зерна катализатора в практических целях необходимо работать при линейных скоростях, меньших чем 0,1 м/с. [c.188]

На первом этапе исследований, цель которого — приближенное определение формально-кинетических данных наиболее вероятных опасных режимов потенциально опасных процессов, сопровождаемых в большинстве случаев побочными реакциями, получают важные данные, характеризующие предаварийный и аварийный режимы исследуемого процесса. Из альбома термограмм, полученных при вероятных опасных режимах процесса химического превращения, определяют приблизительно тепловые эффекты побочных реакций, параметры теплового взрыва. Перебором вариантов нарушения регламента, а также имитацией вероятных отказов оборудования выявляют спектр возмущений, вызывающих изменение опасных параметров до аварийного значения, п находят защитные воздействия для возврата процесса в регламентный режим и для его ликвидации. [c.174]

Рис, III. 19. Изменение температуры поверхности плоского нагревателя после подхода к нему пакета при различных значениях параметра тепловой инерции нагревателя М1. [c.156]

Эксперименты на оптимальной по масштабу 20,0 мм вихревой трубе с ВЗУ, имевшими переменное значение р (при п > 2), позволили установить зависимость от этого параметра тепловых характеристик вихревой трубы. [c.111]

Материальный рецикл в узле конденсации схемы НТК с предварительной деэтанизацией целесообразно разорвать по потоку, представляющему собой газы отпарки из сепаратора 9 (рис. IV.32). Заданную степень извлечения целевого компонента будем обеспечивать температурой в сепараторе 8 как наиболее сильно влияющим параметром. Тепловые связи между аппаратами не представляют трудностей при расчете схемы, так как после узла рекуперации холода в схеме имеется пропановый испаритель 7, способный поддерживать любую (в пределах изотерм испарения пропана) заданную температуру в сепараторе 8, а заданную температуру в сепараторе 9 (в пределах еп.з < Wo < 4х — где 4 — температура сырого газа At — перепад температур на горячем конце теплообменника) всегда можно обеспечить теплообменом в теплообменнике 6. [c.315]

Естественно предположить, что эффективность i-ro процесса зависит от принятого в данный момент времени распределения потоков сырья, т. е. представляет собой функцию величин vlk (k=, . .., m). Кроме того, в общем случае на эффективность г] может оказывать влияние еще ряд параметров 1-го процесса, которые характеризуют его режим и могут быть как управляемыми, так и неуправляемыми переменными величинами. Это могут быть, например, параметры теплового режима процесса, поддающиеся управлению, или же активность катализатора, изменяющаяся случайным образом в процессе эксплуатации, и т. п. [c.155]

Для каждого периода программы к регуляторам системы подключены соответствующие задатчики с установленными на них заданиями параметров теплового режима. Все задатчики регуляторов сосредоточены в так называемом программном задатчике. [c.308]

Имеющийся экспериментальный материал показывает, что кинетика процесса синтеза алмаза и свойства образующихся кристаллов находятся в определенной зависимости от характера поля температур в камере. Кроме того, оценки параметров теплового поля необходимы для оптимизации работы камеры и задания закона регулирования теплового режима кристаллизации. [c.331]

Существующие дизели, в качестве переходного варианта, могут быть приспособлены к работе на ДМЭ путем замены топливоподающей аппаратуры и регулировки ее применительно к двигателю, что позволит таким простым способом обеспечить бездымную работу и пониженный выброс окислов азота. Однако основным вариантом при расширении использования ДМЭ является применение двигателей специально спроектированных для этого. Учитывая, что по своим параметрам, тепловой и механической нагружен-ности эти двигатели будут подобны бензиновым, то и их стоимость будет соизмерима со стоимостью бензиновых двигателей, т.е. на 20-25 % меньше стоимости дизельного двигателя той же мощности. Экономичность двигателя на ДМЭ во всем диапазоне режимов работы близка к дизелю (рис. 1). Отсутствие углерод-углеродных связей и наличие в топливе связанного кислорода обеспечивает более полное сгорание топлива в цилиндре. Особенно это важно при разгоне двигателя, так как, чтобы обеспечить на этом режиме выбросы МОх до уровня менее 4 г/кВт ч в разрабатываемых перспективных дизелях, применяют ряд дорогостоящих мероприятий охлаждаемая рециркуляция отработавших газов, регулирование давления наддува и угла опережения впрыскивания топлива, специальные каталитические нейтрализаторы и т.д. [2]. [c.43]

Комплексы с тепловым насосом. Приближенное определение оптимальных параметров теплового насоса может проводиться по специальной методике [107], параметры самого процесса ректификации выбираются так же, как и для простой ректификационной колонны. [c.236]

В работе [87] проведено также измерение кругового дихроизма для поли-А при нейтральном pH. Полученные термодинамические параметры тепловой денатурации приведены в. табл. 7. [c.194]

Отвечающая точке касания кривых 2 ш 4 температура (Г,) представляет собой температуру воспламенения (Тв) смеси, а давление р , отвечающее кривой 2,— минимальное давление взрыва (при температуре воспламенения Га или при начальной температуре Т ). Эти критические параметры теплового воспламенения, и р , могут быть вычислены из условий [c.453]

Отвечающая точке касания кривых 2 я 4 температура (Гг) представляет собой температуру воспламенения (Гв) или зажигания смеси, а давление Рг, отвечающее кривой 2,— минимальное давление взрыва (при температуре воспламенения Гг или нри начальной температуре Го). Эти критические параметры теплового воспламенения, Гг и рг, могут быть вычислены из условий (39.3) или (39.4), если известна зависимость скорости реакции W от давления и температуры. [c.538]

Учет теплофизических характеристик, меняющихся с изменением температуры и механических воздействий, позволяет произвести расчеты параметров тепловых процессов при переработке полимеров и оценить теплоизоляционные свойства готовых изделий. Весьма удачной попыткой систематизировать результаты исследований в этом направлении является монография [1]. [c.5]

Резкое изменение структуры и физико-химических свойств осадков достигается термической обработкой осадков. Осадок после тепловой обработки обезвоживается без реагентов и хорошо уплотняется. Параметры тепловой обработки следующие температура 180-200 °С, время обработки 0,5-2 ч. [c.75]

Абсолютные результаты, полученные в опытно-промышлен-ном и промышленном реакторах, различаются по двум параметрам тепловому режиму и скорости подачи сырья. [c.109]

Впервые подробно излагается методика сравнительной оценки перспектив нефтегазоносности акваторий, базирующаяся на количественном описании моделей геохимической эволюции ОВ в геологически разнотипных регионах. Обосновываются способы прогноза содержания и качественного состава ОВ, рассеянного в осадочных толщах, методика определения основных параметров теплового режима и литофизических обстановок на различных глубинах. Изложены принципы составления моделей генерации и первичной миграции микронефти. Описанный подход позволяет раздельно оценивать перспективы нефте- и газоносности. [c.168]

Второй температурный эффект, связанный с сечениями, имеет место в области высоких энергий и особенно важен для ядер, которые обладают резко выраженными резонансами, например для ядер топлива. Хотя для большинства таких материалов вблизи тепловой энергии зависимость близка к 1/г , отклонением от закона ilv уже нельзя пренебречь более того, во многих случаях эти материалы имеют также резонансы, расположенные близко к теиловой области. Эти характеристики войдут не только в температурный коэффициент параметров тепловой группы, но и в температурный коэффи-и,нент таких величин, как вероятность нейтрону избежать резонансного захвата, в которую входит интеграл от сечения, вычисленный по всей надтепло-вой (резонансной) области. Собственно говоря, сечения в надтепловой области для такпх функций должны вычисляться из интегрального соотношения вида (4.182), которое учитывает тепловое движение ядер. Температурная. зависимость сечеиия в быстрой области описывается функцией распределения [см. уравнение (4.172)], в которую входит и температура среды Гдт. Так что изменения Ття вызывают изменение ЯЛ п, следовательно, величин, зависящих от сечений в быстрой области. Это явление, называемое эффектом Допплера, будет рассмотрено в связи с зависимостью вероятности избежать резонансного захвата от температуры. [c.219]

Сравнение численных значений критериев, приведенных в таблице, показывает, что для продольного обтекания гладких црямых каналов в зависимости от выбранного газового теплоносителя при одинаковых параметрах тепловая мощность может изменяться в 8 раз, поверхность теплообмена — в 18 раз, затрата мощности на циркуляцию теплоносителя — в 1300 раз, а эквивалентное давление —в 36 раз. Сравнение теплоносителей по tiq и r F, графики зависимости iiQip, Т), tif(p, Т) для различных газов представлены в [59]. Там же дана рраенитель-ная шкала газовых теплоносителей. [c.110]

В указанных уравненпях г — параметр теплового сопротивления g = = 1/г — параметр теплопроводноми с — параметр и с — комплексная проводимость тепловой емкости Я , — известные величины. [c.138]

Сначала рассмотрим изолированную термодинамическую систему, т. е. однородную сплошную среду постоянной массы без обмена веществом и энергией с окружающей средой. Состояние такой системы однозначно описывается двухсвязным С-полем, отражающим взаимосвязь между параметрами тепловой (абсолютная температура Т, энтропия 8) и механической (давление Р, объем V) природы [c.126]

Большая группа экспериментальных данных свидетельствует о том, что конформация молекулы лизоцима и ориентация функциональных групп его активного центра сходны, возможно идентичны, в кристалле и в растворе. К ним относятся, например, результаты сравнительного изучения денатурации растворимого и кристаллического (тетрагонального) лизоцима нод действием температуры и денатурируюпщх агентов с номон ью дифференциальной сканирующей калориметрии [35]. В этой работе было показано, что термодинамические параметры тепловой денатурации фермента и температура денатурацнп близки для фермента в кристалле и растворе. Далее, денатурирующее влияние алифатических спиртов также оказалось одинаковым по отношению к лизоциму в двух физических состояниях, и анализ данных показал, что конформация молекул лизоцима в растворе или кристалле одинаково зависит от гидрофобных взаимодействий с раствори- [c.155]

На рис. 1 схематически показано [108], как эти четыре ограничивающих фактора определяют область рабочих параметров тепловых труб данной конструкции. При низком давлении звуковая скорость может быть oi paun-чивающим фактором, так как плотность пара невелика (область 1-2). В области 2-3 перенос теплоты ограничен уносом жидкости паром. В области 3-4 ограничения па мощность обусловлены капиллярными эс )фектами, В области 4-5 продольный перенос теплоты ограничен кипением внут ри наполнителя. На практике рабочие параметры выбира ются внутри области 3-4. [c.108]

Если математическая модель дает взаимосвязь основных параметров тепловой работы яечей и кладется в основу создания алгоритма для управления тепловой работой печи, то расчет печи имеет целью определение значения всех величин, необходимых для создания конструкции печи и получения характеристик ее тепловой работы. Перед расчетом печи устанавливаются оптимальные условия ее работы (исходные данные для расчета). Если имеется математическая модель тепловой работы печи, то оптимизация тепловой работы печи осуществляется с ее помощью. Если такой модели нет, то тепловая работа печи оптимизируется на основе данных практики работы печей данного типа. Практически так чаще всего и поступают. Поэтому даже при наличии совершеяного расчета печи качество ее работы определяется тем, насколько правильно (оптимально) выбраны сходные данные для расчета. Таким образом, расчет печи в сущности только теоретически подтверждает возможность работы печи при заданных условиях. Оптимизация работы печей преследует определенные цели, и поэтому в будущем составление алгоритма для управления работой печи должно обязательно предварять практический расчет печи. [c.255]

Существующие методы расчета теплообмена в некоторых практически важных случаях не позволяют детально проанализировать влияние тех или иных параметров теплового режима и конструкщ1Й энергоустановки на процессы теплопередачи. В большей степени это относится к объектам с ярко выраженными факельными процессами, что приводит к необходимости учета положения факела относительно тепловоспринимающей поверхности, а также сложной конфигурации рабочего пространства. В этих условиях использование зональных методов как наиболее приемлемых наталкивается на ряд трудностей, связанных с учетом неоднородности оптических характеристик среды, а также сложной геометрии поверхностей и объемов при вычислении коэффициентов обмена. [c.403]

Установлены химический состав, функциональное строение, определены кристаллографические характеристики, температурные и концентрационные области существования полученных соединений и твердых растворов. Изучены корреляции в изменениях параметров элементарных ячеек и параметров теплового расширения в рядах цирконийфосфатов с плавно меняющимися катионными составами. [c.117]

Большинство мартеновских печей в настоящее время оснащено системами автоматического контроля и регулирования параметров теплового режима. В конструкции и работе мартеновских печей, отапливаемых мазутом, имеется ряд специфических о собенностей, таких как подгото вка мазута, конструкция форсунок, вид и количество распылителя. Однако автоматическое регулирование мазутных мартеновских печей несколько облегчается по сравнению с мартеновскими печами, отапливаемыми смешанным газом, поскольку мазутные печи отапливаются одним видом топлива, факел в этих печах более организован, легче поддается управлению и имеется только одна пара регенераторов. [c.302]

При обычных методах расчета и самых точных определениях удельных объемов и энтальпий по элементарному или химическому составу топлива возможны ошибки за счет несоответствия между теплотой сгорания и составом топлива. Если эти несоответствия находятся в пределах, соответствующих допустимым расхождениям между результатами определения по формуле Менделеева и в бомбе (они составляют пркмерно 2-ь13%), то выявить их, пользуясь обычной методикой, невозможно. В этих случаях ошибка в определениях расходных и балансовых величин (объемы, тепловосприятия), а также ряда важных параметров теплового расчета (скорости газов, теоретической температуры горения и др.) скрыта и будет находиться примерно в тех же пределах ( 2- 3%). [c.7]

Атомное строение К. Методы структурного анализа Позволяют определить конкретную кристаллич. сгрук1-уру любого в-ва (расположение атомов в элементарной ячейке, расстояния между ними, параметры тепловых колебаний [c.538]

Библиографических сведений о влиянии тепловой обработки на поверхностно-активные свойства белков и их способность образовывать эмульсии и пену довольно мало. Тем не менее проведено одно обобщающее исследование [44] по различным белкам животного и растительного происхождения. Авторы установили, что термическая денатурация, которая происходит во всех случаях за счет повышения гидрофобности поверхности макромолекул, как правило, не улучшает эмульгирующие свойства. Как свидетельствуют результаты этого исследования, с одной стороны, эмульгирующие свойства оптимальны, когда гидрофобность поверхности, измеренная по методу Като и Накаи [24], находится в пределах 280—350, а с другой стороны, стабильность эмульгирования повышается для этой зоны гидрофобности, если снижается растворимость. Ввиду этого для каждого белка необходимо подбирать оптимальные параметры тепловой обработки (продолжительность, температура, pH, ионная сила) с целью достичь этой благоприятной зоны (режима обработки). [c.522]

Быстрые темш роста объемов промышленного производства этилена, являющегося исходным сырьем во многих технологических процессах органического синтеза и получения полимерных материалов, предъявляют высокие требования к уровню достоверности данных о его термодинамических свойствах. В связи с этим в настоящее время в нашей стране и за рубежом разрабатываются национальные и мевдународные таблицы о теплофизических свойствах этилена на основе обобщения ранее опубликованных данных и проведения новых высокоточных измерений термодинамических и транспортных свойств. Так как измерения калорических свойств этилена охватывают узкую область параметров теплового состояния [1 , то при составлении таблиц, как правило, используют значения теплоемкости в идеально-газовом состоянии и поправки на давления вычисляются через вторые производные от термического уравнения состояния. При этом вклад идеально-газовой теплоемкости в суьщ в зависимости от области теплового состояния составляет не иенее 7055 за исключением области близкой к критической точке. [c.70]

В современных исследованиях с помощью онисанной техники нередко изучают колебания отдельных фрагментов молекул. Так, для 2-бензоил-1,3,4-трифенил-1-циклопентанола были рассмотрены [165] движение целой молекулы (в приближении жесткого тела) и независимые колебания отдельных жестких фрагментов. Оказалось, что трансляционные движения целой молекулы и ее фрагментов приблизительно одинаковы. Напротив, в либрациях есть существенная разница если для целой молекулы они малы, то либрация фенильных групп относительно связей, соединяющих их с циклонентановым кольцом, значительно больше. Аналогичный результат получен в работе [166], где установлено, что отдельные части молекулы 3-фенил-З-бензил- -метилсукцинимида ведут себя как жесткие тела и вместе с тем достаточно интенсивно движутся относительно друг друга. Разумный характер результатов, получаемых в таких исследованиях, показывает, что параметры тепловых эллипсоидов, найденные путем современного рентгеноструктурного анализа и структурной нейтронографии (при достаточно низком значении фактора расходимости), не являются просто подгоночными параметрами и правильно описывают тепловое движение атомов и молекул по крайней мере в качественном отношении. [c.171]

Теплосчетчик-регистратор ВЗЛЕТ-T P с тепловычисли-телем предназначен для измерения, вычисления, индикации, регистрации, хранения и передачи значений количества и параметров тепловой энергии, теплоносителя, горячего и холодного водоснабжения в системах теплоснабжения. Теплосчетчик [c.897]

Прокатное производство. При работе нагревательных термических печей прокатного производства следует выделить две крайние ситуации в работе их газоотводящих трактов. При работе печи с тепловым режимом ниже расчетного температура газов перед КУ также ниже расчетной. Кроме того, присосы холодного воздуха снижают и без того низкую температуру дымовых газов. Это приводит к неэффективной работе КУ (даже к их отключению), то есть к потере тепла дымовых газов, к нарушению аэродинамического, теплового режимов печи. Вторая ситуация — в составе мощных прокатных станов устанавливалось до четырех нагревательных печей, каждая из которых оборудовалась двумя КУ типа КУ-150. Один такой котел при температуре газов на входе 850 °С и их расходе 150 тыс. м ч производит до 50 т/ч пара среднего давления. Остановка такого количества производительных КУ при определенных условиях может исключительно усложнить балансовые приходы по теплу на заводе. Обе эти задачи следует рассматривать в рамках проблемы обеспечения технологического соответствия параметров тепловых агрегатов и их газоотводящих трактов. В работе [8.19] эта проблема сформулирована как задача выравнивания производительности котлов-утилизаторов. С этой целью в Московском энергетическом институте предло- [c.136]