Степень расширения

N — коэффициент кинетической энергии потока (Кориолиса) п — число элементов показатель степени п, и Лд — степень расширения диффузора соответственно общая и.на расстоянии. г от входа [c.4]

Здесь —степень расширения слоя. [c.263]

Определить наибольший размер частиц, при котором может начаться псевдоожижение. Предполагая, что средний диаметр частиц составляет 0,6 от максимального, найти степень расширения слоя и интенсивность псевдоожижения . [c.300]

Предположить, что практически псевдоожижение в реакционной зоне наступает при степени расширения слоя 25%. В процессе решения потребует- [c.301]

Цилиндр I имеет камеру сгорания, объем которой отвечает степени сжатия около 6,5. Цилиндр II камеры сгорания не имеет и при подходе в нем поршня к в. м. т. весь воздушный заряд вытесняется в камеру сгорания цилиндра I. Общая степень сжатия, отнесенная к обоим цилиндрам, а соответственно и степень расширения составляет около 11. [c.60]

Это предположение представляется неубедительным. Причина, разумеется, состоит в появлении пузырей (пусть мелких, не нарушающих видимую однородность слоя) и движении части газа с пузырями и через них. Не случайно разрушение пузырей, например, при размещении в слое насадки, приводит к уменьшению и к увеличению степени расширения в ряде случаев газовые псевдоожиженные системы с насадкой в слое по расширению приближаются к жидкостным, как это демонстрируется в ряде советских работ [17, 18], а также ниже в разделе IV.Д. — Прим. ред. [c.56]

Экспериментальные данные подтверждающие эту зависимость при умеренных степенях расширения слоя приведены [c.478]

Рассмотренные поверхностные явления обусловлены гидродинамическим воздействием потока на слой. Отрыв единичной частицы или группы частиц от межфазной поверхности в определенном диапазоне скоростей С/ энергетически невыгоден Возникаюш ие силы взаимодействия частиц относительно невелики (разумеется, много меньше межмолекулярных сил в капельной жидкости), поэтому невелико поверхностное давление, относительно высок скоростной коэффициент объемного расширения, заметна сжимаемость псевдоожиженного слоя. При высоких степенях расширения, когда частицы удалены одна от другой, силы взаимодействия (а с ними и эффективное поверхностное натяжение) резко понижены, и упомянутые выше явления вырождаются. [c.480]

Из рис Х1-1 и Х1-2 видно, что аналогия между капельной жидкостью и псевдоожиженным слоем ограничивается степенью расширения последнего не более 1,5 и числами псевдоожижения не выше 4—4,5, когда газ движется через слой без значительного образования пузырей. Последние в одних псевдоожиженных системах возникают нри скоростях С/ ь, весьма близких к скорости начала псевдоожижения а в других — при заметно пре- [c.494]

При постоянных условиях течения на входе и постоянной относительной длине диффузора /д = 1 /Оо или степени расширения с увеличением угла расширения (начиная от = 0°) устанавливаются последовательно четыре основных режима течения [c.28]

Аналогично скруглению на структуру потока влияет срез кромки поворота (рис. L35, (3), хотя и в меньшей степени. Распределение скоростей после поворота потока зависит также от степени расширения колена. Чем больше отношение площадей выходного и входного сечений, тем больше диффузорный эффект, а следовательно, больше зона отрыва (рис. 1.35, г и 1.36, а, б) и соответственно значительнее неравномерность распределения скоростей. Например, при отношении площадей ----- [c.40]

Электрофильтр ЭГЗ-4-177, установленный за групповым циклоном [70]. Газовый поток поступает в электрофильтр 2 из группового циклона I (рис. 9.5), и степень расширения аппарата получается более значительной, чем для описанных электрофильтров, а именно FjF = 14. Кроме того, как показали опыты, коэффициент неравномерности в узком сечении подводящего диффузора получился равным примерно 1,8. Отсюда по расчету rt 3 Ср 8 и f 0,4. [c.230]

Вполне приемлем вариант со ступенчатым диффузором (степень расширения П2 = Рк/Р2 = 3- -4) с оптимальным (или несколько большим оптимального) углом расширения (табл. 10.4). Когда минимальные габариты установки являются основным требованием конструирования, можно применять вариант без переходных участков, присоединяя вентилятор непосредственно к камере. [c.311]

Предохранение футеровки от термического расширения достигается обеспечением степени свободы с помощью температурных швов правильным выполнением конструкции футеровки с учетом различного расширения огнеупорных материалов обеспечением связей каркасов печи в соответствии со степенью расширения футеровки. [c.102]

Расчетная степень расширения продуктов горения Вр определяется по формуле [c.407]

Рассмотрим вопрос о критериях для оценки диффузорности в каналах колеса. Для неподвижных диффузоров в качестве таких критериев принимаются две величины степень расширения, или [c.127]

Как видно из кривых, уменьшение степени расширения каналов вызвало значительное изменение характера распределения скоростей в канале. В колесе первоначального варианта (р = = 1,67) относительные скорости распределяются по-разному 136 [c.136]

Как указывалось (см. гл. 3), наибольшая вероятность отрыва существует вблизи тыльной поверхности. Как видно из рисунка, наиболее резкое падение скорости по радиусу вблизи тыльной поверхности имеет место в колесе первоначального варианта, где степень расширения каналов имеет наибольшее значение. Значительно менее резко это падение скорости наблюдается во втором варианте, где каналы сужены в плоскости вращения. Еще более равномерным получился профиль скоростей вблизи тыльной поверхности в третьем варианте, где сужение каналов было произведено в меридиональной плоскости. [c.137]

В результате исследования потерь внутри каналов колеса выяснилось, что к. п. д. каналов колеса значительно повышается с уменьшением степени расширения каналов (рис. 4. 31). [c.137]

Что касается к. п. д. ступени в целом, то в отличие от к. п. д. колеса он получился во второй и в третьей серии опытов на 1,5— 2% ниже, чем в первой серии. Причина такого несоответствия, видимо, заключается в следующем. В конструктивной схеме ступени имеются элементы, которые обусловливают ряд дополнительных факторов, влияющих на характеристику ступени, помимо основного изучаемого фактора — степени расширения каналов. Действительно, в опытах второй серии получилось резкое утолщение выходных кромок лопаток. Это должно было вызвать увеличение завихренной зоны в следе лопатки за колесом и ухудшение к. п. д. ступени. В третьей серии опытов, где уменьшение сечений достигалось за счет сужения канала в меридиональной плоскости, получилось увеличение (по сравнению с первоначальным вариантом) относительной величины зазора между кромками лопаток и неподвижным покрывающим диском. Кроме того, здесь изменилось соотношение осевых размеров выходного сечения колеса и входного сечения диффузора. Все это не могло не отразиться на к. п. д. ступени. [c.137]

Степень расширения каналов колеса может быть изменена двумя способами а) изменением размеров канала в плоскости вращения и б) изменением соотношения размеров в меридиональной плоскости. [c.138]

Из кривых видно, что степень диффузорности оказывает весьма резкое влияние на структуру потока за колесом. С увеличением степени расширения каналов увеличивается неоднородность структуры потока по ширине колеса и возрастает зона, занятая обратными токами (отрицательными углами Оз). Кроме того, увеличение диффузорности вызывает перемещение в сторону больших расходов критического режима, при котором начинаются обратные токи. Для наглядности на рис. 4. 35 приводятся кривые изменения в зависимости от относительной ширины коэффициента [c.139]

Из приведенного графика (рис. 1.17) видно, что максимальное температурное разделение (Ato = 6,5°С) в трубке Г-Ш получается тогда, когда 20% нагретого газа выводится из трубки через вентиль (3) в ее торце. Использование трубки для охлаждения в таком виде малоэффективно, что обусловлено, главным образом, трудностями в выделении охлажденного потока из общей массы газа, прошедшего через сопловой ввод. Для случая нагрева в тонкостенной плохо проводящей тепло трубке с //d = 34 температура газа в полости трубки может на сотни градусов превышать температуру торможения возбуждающего потока. В работе [21] отмечается, что при степени расширения л = 5 и температуре перед сопловым вводом 20°С в конце трубки воздух нагревался до 500°С, а при наличии пыли, взвешенной в воздухе, отмечали температуры до 1000°С. Основной эффект нагрева в данном устройстве осуществляется за счет ударно-волно-вых процессов. При обтекании газовым потоком цилиндра более резкое снижение температуры обусловлено, кроме сказанного, значительными перепадами давления, затрачиваемого на сужение и расширение потока, созданием неустойчивого течения за цилиндром. Возникающие при этом пульсация, циркуляционные вихри, находящиеся в состоянии тепло- и массообмена с основным потоком, обусловливают большее понижение температуры по сравнению с обтеканием пластины. Необходимо отметить, что излучение звуковых колебаний в окружающую среду имеет место и в вихревой трубе. Кроме того, экспериментально доказано, что в вихревой трубе течение неустойчиво и возникают регулярные колебания давления. Нами было показано, что низкочастотные колебания являются следствием процеСсионного движения вынужденного вихря вокруг геометрической оси камеры закручивания. [c.32]

О влиянии степени расширения каналов на напор, создаваемый колесом, можно судить по кривым рис. 4. 36. [c.142]

Кривые рис. 4. 37 характеризуют влияние степени расширения каналов колеса на крутизну напорной характеристики. Из этого рисунка видно, что напорные характеристики, выраженные в функции от объемного расхода на входе в колесо, тем круче, чем меньше степень диффузорности потоков в каналах колеса. Это также полностью согласуется с приведенным выше анализом теоретических характеристик. [c.142]

Установлено, что эффективность сепарации аэрозолей зависит от геометрических параметров камеры энергетического разделения, конструкции вихревого закручивающего устройства, степени расширения газа, содержания дисперсной фазы в исходном газовом потоке и размеров аэрозолей. [c.112]

Структура взвешенного трехфазного слоя характеризуется следующими главными показателями газосодержанием слоя, удерживающей способностью, концентрацией шаров в единице объема и степенью расширения слоя. Все эти величины взаимосвязаны. За основную структурную характеристику принимают обычно газосодержание слоя. Среднее газосодержание слоя (м /м ) можно найти по уравнению [c.246]

Определить а) наибольший размер частиц макс, при котором начинается их взвешивание б) степень расширения слоя, пола [c.134]

Степень расширения слоя а=1,21. [c.135]

Рис. УПМЗ. Степень расширения псевдоожиженного слоя (цифры на кривых—диаметр частиц в мму < 2.

Основная часть имеющихся данных была обработана Вэнь и Дева132 с применением таких параметров псевдоожижения, как степень расширения слоя, критическая скорость псевдоожижения и эффективность псевдоожижения. [c.272]

Эффективность псевдоожижения т) и степень расширения слоя Му можно определить по рис. У1П-12 и УИМЗ. [c.272]

Если рабочий орган мешалки постепенно опускать по высоте слоя, то эффект обнаруживается лишь на расстоянии 1 см от газораспределительнок решетки. На этом уровне лопасти мешалки разрушают каналы, причем расширяющийся слой приобретает высокую однородность. После удаления мешалки качество псевдоожиженвя не ухудшается, если порозность слоя выше критического значения (0,64 для фенольной смолы). При большом расстоянии от решетки мешалка не эффективна, так как каналы уже хорошо сформированы. Ряд весьма эффективных опытов был проведен с мелкодисперсным порошком двуокиси кремния (средний диаметр частиц 0,05 мкм, плотность — 3 г/смз) удалось получить высокую степень расширения слоя, а отношение 7ть/ /п достигало 18,4. [c.57]

Совершенно очевидно, что диффузоры с одинаковой степенью расширения Пх имеют различную общую относительную длину /д = /Оо в зависимости от угла расширения а . чем меньше угол, тем диффузор длиннее, и наоборот. Поэтому при некоторых значениях Пу для небольшого угла расширения общая относительная длина диффузора больи1е относительной длины его начального участка / ач = 1 ачЮо, и в конечном сечении устанавливается более вытянутый профиль скорости (полностью размытое ядро постоянных скоростей), чем в диффузоре с большим углом расширения, общая относительная длина которого получается меньше относительной длины начального участка. Из рис. .16 следует, что при одной и той же степени расширения (п =--- 4) конечный профиль скорости в диффузорах с углами равными 4 и 5° имеет более вытянутую форму, чем профиль в диффузорах с углами 8 и 10°, где еще сохраняется ядро постоянных скоростей. В то же время при больших углах расширения скорость вблизи стенок существенно меньше скорости при малых углах, вследствие чего и общая вытянутость профиля скорости, т. е. величина Шхпих, больше. Разница в значениях х.чах при различных углах расширения диффузоров больше в сечениях за начальными участками (см. рис. 1.14). [c.24]

Опытно-промышленный электрофильтр для котлов ТЭС большой мощности [70]. Описанная выше модель опытно-промышленного электрофильтра с 12-метровыми электродами исследовалась также нри подводе потока через вертикальную шахту снизу oтнoнJ пиe Рк1Ра=1. Участок, непосредственно примыкающий к фор1 амере был выполнен в двух основных вариантах вариант I—в виде колена с большой степенью расширения при наличии в нем направляющих лопаток вариант II — в виде раздающего коллектора, одна из боковых стенок (на входе в форкамеру) которого представляла собой сплошную решетку из уголков или объемную из объемных стержней треугольной формы (табл. 9.8). [c.239]

Решение задачи о характеристиках свободной струи, несущей твердые или капельно-жидкие примеси, с учетом описанной модели явления приведено в работе [5]. Сравнение расчета этих характеристик с экспериментальными данными [87] показало вполне удовлетворительную их сходимость. Согласно расчетам [5] запыленная струя становится уже и дальнобойнее не только тогда, когда в ней содержатся тяжелые примеси, но и тогда, когда чистая газовая струя распространяется в запыленном газовом потоке. Выше было отмечено, что если иримесь не имеет начальной скорости (например, когда газовая струя вытекает в спутный поток газа большей плотности), то затухание скорости происходит быстрее, чем в незапыленном потоке, т. е. интенсивность расширения такой струи увеличивается с увеличением плотности спутного потока. Это кажущееся противоречие [5] объясняется тем, что в случае распространения газовой струи в запыленном потоке на степень расширения струи влияют два фактора с одной стороны, большая плотность окружающей среды, с увеличением которой степень расширения струи увеличивается, а с другой стороны, подавление турбулентности частицами, попадающими из внешнего потока в струю, которое с ростом концентрации частиц в потоке растет и, следовательно, уменьишет степень расширения струи. Согласно расчету, второй фактор оказывает более сильное влияние на степень расширения струи, чем плотность окружающей среды. [c.317]

Коэффици нты ззполнения объема помещения взрывоопасной смесью (а) прн максимальной степени расширения продуктов горения [c.407]

Для уточнения ряда высказанных положений нами был выполнен анализ данных дополнительных исследований структуры потока, проведенных совместно с Н. М. Артамоновым и Б. Ф. Абросимовым в стеклянной трубе (Д = 40 мм, Ь = 32Дт) и стальной (Д = 21 мм, Ь = Д ) вихревой трубе с ВЗУ различных параметров. Исходное давление воздуха р принимали равным 0,3 и 0,4 МПа, температура составляла 20°С, степень расширения я равнялась 2 и 3, ц изменялась от О до 1. Регулирование ц в ВТ с ВЗУ осуществляли поджатием вентиля за камерой энергетического разделения, что исключало влияние на структуру потока дроссельного вентиля, который обычно используют при изучении работы почти всех ВТ, а разработанные нами вихревые аппараты дроссельными устройствами на концах камер энергетического разделения труб не были снабжены. [c.50]

Испытаниями выявлено существенное влияние на работу теплоизолированной рихревой трубы параметров h и Ь канала ВЗУ. На рис. 1.35 представлены крив ые изменения температурного перепада между температурами начального и охлажденного потоков Atox от относительного расхода ц для различных значений отношения h/b, полученные на двухканальном ВЗУ при степени расширения я = 2. Из графиков следует, что с увеличением величины b/h и ц до 0,5 растет и максимально достигаемый температурный перепад, но до определенного предела [c.56]

Исследования проводили не только при различных п и b/h, но и при различных степенях расширения л. На рис. 1.36 приведены графики зависимости максимального температурного перепада Atox шах от числа каналов п в ВЗУ при оптимальных соотношениях параметров b/h для степени расширения л, равной 2, 3 и 4. Как видно, при л = 2 наиболее эффективным является ВЗУ с двумя каналами при л, равной 3 и 4, максимум температурного перепада холодного потока наблюдается для ВЗУ с тремя каналами. [c.57]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология