Хладагент расход

При расчете холодильной установки необходимо определить количество циркулирующего хладагента, расход мощности, холодильный коэффициент и подобрать компрессоры [55, 87]. [c.390]

Удельный расход хладагентов и мощности на 1 р т [c.184]

Вновь охлаждают смазку до 50—60 °С в скребковом холодильнике 9, в рубашку которого подается хладагент — охлажденная до 3—5 °С вода, циркулирующая в замкнутой системе скребковый аппарат— холодильная установка — скребковый аппарат. Применение разомкнутой системы охлаждения возможно только при глубокой очистке воды, не загрязняющей поверхность охлаждения. Применение в замкнутой схеме в качестве хладагента рассола с температурой до —Юн—15 °С нецелесообразно из-за резкого увеличения вязкости продукта в пристенном слое, повышенного расхода мощности на привод и в итоге ухудшения условий охлаждения за счет большого выделения тепла диссипации. [c.101]

Если в качестве хладагента принять горячую воду, то ее максимальный расход в период реакции должен быть согласно (9.48) [c.260]

Конструкции охлаждаемых ловушек должны обеспечивать малые скорости расхода хладагента. Расход хладагента в единицу времени зависит от притока тепла, идущего от наружных стенок корпуса ловушки и сопел пароструйного насоса к ее охлаждаемым поверхностям. Немалую роль играет приток тепла в местах соединения охлаждаемых элементов ловушки с ее корпусом. Конвективный теплообмен при работе ловушек практически отсутствует. Таким образом, общий приток тепла к ловушке [c.405]

Природный газ подвергается сжижению на специальных установках путем его охлаждения до температуры —162 °С. В состав установок входят следующие блоки и узлы блок очистки газа от диоксида углерода, блок осушки газа, низкотемпературный блок сжижения с узлами компримирования хладагента и сырьевого газа, узел вывода широкой фракции углеводородов и узел получения компонентов хладагента. Расход энергии на таких установках зависит от выбранной технологической схемы [c.128]

Из таблицы видно, что если в этом случае применить аммиак, то скорость циркуляции хладагента будет минимальной, а если использовать пропилен или пропан, то потребуется меньшая мощность компрессора. Табл. 16 иллюстрирует также влияние температуры конденсации на потребляемую мощность компрессора и скорость циркуляции хладагента. Повышение температуры конденсации на 16,7° С (с 35 до 51,7° С) приводит к увеличению необходимой мощности а 60% для пропана и на 43% для аммиака. Отсюда следует, что, во-первых, для уменьшения эксплуатационных расходов температура конденсации должна поддерживаться минимальной и, во-вторых, если требуется более высокая температура конденсации, лучше применять аммиак, а не пропан. Аммиак сравнительно редко применяется в качестве хладагента из-за резкого запаха его. Однако его несложно применять в аппаратуре, изготовленной из обычной стали и не имеющей деталей из меди и. латуни. Кроме того, аммиак, [c.186]

На i, Igp- и S, Г-диаграммах (рис. 1) из точки К, соответствующей критическому состоянию хладагента, расходятся две так называемые пограничные кривые, разделяющие поле на три зоны переохлажденной жидкости (ПЖ), парожидкостной смеси [c.23]

Отработанная серная кислота (концентрация 88—89%) отводится на укрепление (повышение концентрации) или направляется для исиользования в других производствах. Так как реакция алкилирования протекает с выделением тепла, то для поддержания оптимальной температуры процесса тепло отводят с помощью специальных хладагентов. Расход серной кислоты в среднем составляет приблизительно 20 вес.% в расчете на алкилат. За рубежом в качестве катализатора алкилирования применяют фтористоводородную кислоту. Преимущество фтористоводородного алкилирования перед сернокислотным заключается в том, что процесс осуществляется при более высокой температуре (25—30°С), в связи с чем отпадает необходимость [c.233]

Система внутреннего охлаждения имеет ряд преимуществ перед системами с обычными хладагентами. Благодаря освобождению продуктов алкилирования от изобутана в цикле охлаждения яа установках такого типа значительно уменьшен объем фракционирующего оборудования, расход кислоты при этом ниже, а выход и качество получаемого алкилата выше. По сообщению фирмы при объемной скорости 0,4 час содержании изобутана в реакционной смеси 65—70% и концентрации кислоты 91—92% в количестве 45—47 % от реакционной смеси), дебутанизированный алкилат имел конец кипения до 157° и октановое число 95— 97. Расход кислоты не превышал 0,03 кг/л. [c.135]

При разработке математического описания используют следующие основные допущения а) режим идеального перемешивания реакционной массы б) режим идеального перемешивания хладагента в рубашке в) режим идеального вытеснения теплоносителя в змеевике г) постоянство объема реакционной массы в реакторе д) постоянство расходов реакционной смеси, хладагента, теплоносителя. [c.66]

Технологический процесс деметанизации, который обычно проводится при высоких давлениях и при больших расходах хладагентов, является самым узким местом в ХТС. производства этилена. Даже незначительное усовершенствование или модификация этого процесса позволяют существенно повысить эффективность системы в целом. [c.181]

Регламентированными переменными для процесса деметанизации ХТС производства этилена являются количество и состав перерабатываемого сырья, массовый расход и составы потоков продуктов, температуры потоков сырья и продуктов разделения, типы используемых конструкционных материалов, стоимость тепло- и хладагентов, максимально допустимые потери этилена с верхним продуктом ( хвостовыми газами ), эффективность тарелки ректификационной колонны. [c.181]

В этом случае происходит некоторое уменьшение температуры в сепараторе на выходе верхнего продукта, но потери этилена, как и расход низкотемпературного хладагента, все еще составляют основные статьи расходов при реализации процесса. Снижение расхода хладагента возможно лишь при снижении количества орошения, которое позволяет уменьшить и температуру в сепараторе, а значит, и потери этилена. Понижение температуры в сепараторе является следствием того, что поток хвостовых газов относительно постоянен, откуда вытекает и постоянство получаемого с его помощью холода. Следовательно, при снижении количества флегмы меньшая часть холода затрачивается на образование потока орошения. [c.184]

Стоимость теплообменной аппаратуры принималась пропорциональной массе аппарата при заданных значениях коэффициента теплопередачи и температур хладагента или теплоносителя. Для расчета мольной теплоты испарения и конденсации продуктов разделения использовалось правило Трутона. Эксплуатационные затраты рассчитывались с учетом расхода хладагента и теплоносителя, а также энергии на перекачку флегмы. Для учета стоимости вспомогательного оборудования (производственное здание, КИП и т. д.) вводились поправочные коэффициенты к стоимости основного технологического оборудования. [c.299]

Выходными параметрами программы являются расходы теплоносителя и хладагента, коэффициент теплопередачи, поверхность теплообмена. [c.391]

Удельное (теоретическое) вытеснение при I = 4,4- 4-40,6° С, м (мин р т) Расход (теоретический) мощности нри I = 4,4- - 40,6° С, л. с./р.т Коэффициент мощности ири < = 4,4-1-40,6° С, л. с./р. т Стоимость относительно хладагента № 11 [c.186]

Периодический химико-технологический процесс осуществляется в реакторе объемного типа при условии, что реакционная смесь, меняющая свои свойства по мере протекания реакции, находится в одном и том же аппарате, т. е. при неизменной конструкции аппарата и перемешивающего устройства. Изменять в процессе синтеза можно только расход или температуру теплоносителя (хладагента). Поэтому расчеты реакторов объемного типа должны вестись по условиям выполнения требований для наиболее тяжелых с точки зрения теплообмена стадий технологического процесса. Требования, предъявляемые к реакторам объемного типа, существенно зависят от протекаемого процесса. Для полностью гомофазных процессов влияние конструктивных и эксплуатационных параметров процессов сказывается, во-первых, через тепловой режим в аппарате, так как температура влияет на константу скорости реакции [8], а во-вторых, через гидродинамический режим. Соотношение времени гомогенизации , зависящей от организации гидродинамических процессов в реакторе (тг), и времени, необходимого для достижения заданной степени превращения (тн), определяет такое влияние. Для реакций первого порядка Тн имеет вид [c.13]

Оптимизация температуры охлаждающей среды в холодильнике. В холодильниках, в которых одна среда охлаждается другим теплоносителем, например водой, обычно бывает задана температура хладагента на входе в аппарат. Поскольку количество тепла, которое необходимо отвести, бывает задано, конечная температура охлаждающей среды связана с ее расходом. Повышение конечной температуры хладагента приводит, с одной стороны, к снижению среднего температурного напора и увеличению площади теплопередающей поверхности аппарата, а с другой стороны, вызывает уменьшение расхода хладагента и снижение энергетических затрат. [c.332]

Реактор имеет рубашку охлаждения, внутренний змеевик и мешалку (30 об/мин) с тремя лопастями по высоте вала. Допускаемое давление 15 ат, рабочее давление 8 ат. Во время процесса сополимеризации реактор заполняют реагентами, которые перетекают из аппарата в аппарат в батарее. Расход питания 3300 кг/ч, из которых 1500 кг/ч составляет мономер. Время пребывания раствора в 5 реакторах батареи 25—30 ч. Температура в аппарате поддерживается с помощью охлаждения через рубашку и змеевик, в которых циркулирует хладагент. Полимеризация заканчивается при степени превращения 57—60%. Очпстка реакторов от полимера производится через каждые 3—6 месяцев. Пленки полимера образуются очень медленно. [c.330]

На основе материального баланса составляют тепловой баланс, позволяющий определить потребность в топливе, размеры теплообменных поверхностей, расход теплоты или хладагентов. Все эти данные записывают в виде таблицы [c.6]

Здесь Wi — объемный расход /-го потока Хц, yij — концентрация в i-м потоке /-Г0 вещества Г — нормализованная температура т — время пребывания aj — коэффициенты разделения — нормализованная температура хладагента а, Р, V. в — постоянные. Известные значения входных потоков и параметры математических описаний элементов ХТС [c.105]

На более поздних стадиях эксплуатации скважин, когда свободный перепад давления практически отсутствует, на эффективность работы установок НТС будет оказывать влияние выбранный хладагент, его расход в испарителе и поверхность теплообмена. [c.8]

После оптимизации регламента на модели нужно оптимизировать также технологическое оборудование. Конструктивные свойства оборудования обязательно закладываются в математическую модель (например, поверхность теплопередачи, граничная производительность насосов или дозаторов, предельные расходы тепло- или хладагента при полностью открытых или закрытых клапанах). Если ввести в машину алгоритм нахождения максимума выигрыша за счет параметров X,- (см. критерий К) за вычетом стоимости увеличения перечисленных параметров и затрат на совершенствование оборудования, то свойства оборудования определятся как оптимальные. [c.180]

В этой формуле экономическая эффективность за определенный срок окупаемости (1—3 года), полученная в результате сокращения времени пребывания реагентов в реакторе за счет некоторого повышения регламентной температуры реакционной массы, сравнивается с затратами на совершенствование оборудования Зо (увеличение поверхности теплообмена), на расходование дополнительной энергии (снижение температуры хладагента или увеличение его расхода) и на совершенствование системы защиты 1 дсз- [c.181]

При производстве дивиннлстирольных и дивинилметилстирольных каучуков полимеризацию проводят в эмульсиях при 5° С в батарее, состоящей из 12 последовательно соединенных аппаратов с мешалками — полимеризаторов, снабженных охлаждающей рубашкой и змеевиком. В качестве теплоотводящей среды используют водные растворы хлористого натрия или хлористого кальция, а также хладагенты. Расход холода для производства 1 т синтетического каучука составляет 170—230 кВт-ч при температуре кипения —20 С. [c.264]

Итак, если регулятор производительности полностью открыт и перепускает максимальное количество хладагента, расход последнего через ТРВ может упасть настолько, что появится опасность переразмеренности ТРВ (см. раздел 8.2. Замечания по поводу пульсаций ТРВ). [c.180]

Для создания и поддержания желаемой температуры в объекте охлаждшия через испаритель должен циркул1фовать хладагент, расход которого зависит от тепловой нагрузки. Задача состоит в том, чтобы целшаправленно воздействовать на поток хладагента и обеспечивать важные для холодильного цикла параметры, а следовательно, необходимую холодопроизводительность установки при заданной температуре. Это требует, как показано на рис. 1, использования большого количества арматуры. [c.42]

Основными переменными, характеризующими материальные и энергетические потоки реакционного процесса в яроточном реакторе с мешалкой, являются о.о — объемный расход входного потока, содержащего -ый компонент Си —концентрация 1-го компонента во входном потоке ti o ii,о — температура входного потока Шо Vi объемный расход хладагента /ю —температура хладагента на входе Ит — объемный расход теплоносителя то — температура теплоносителя на входе Qnp — скорость подвода тепла (вхрдные переменные) о —объемный расход реакционной массы С/— концентрация -го компонента в выходном потоке V, /г — температура реакционной массы h — температура хладагента на выходе It—температура теплоносителя на выходе Qot — скорость оттока тепла в окружающую среду (выходные переменные). [c.65]

ИЗС, например, оптимальных технологических схем тепловых систем (ТС) формулируется следующим образом для некоторого химического производства имеется т исходных горячих технологических потоков 5м-г (/= 1, т), которые должны быть охлаждены, и п исходных холодных технологических потоков (/ = = 1, п), которые должны быть нагреты за счет рекуперации тепла этих технологических потоков в системе, состоящей из теплообменных аппаратов заданного типа. Каждый к-ый исходный тех- нологическнй поток характеризуется следующими заданными параметрами состояния массовым расходом входной и выходной температурами теплоемкостью с . Для изменения энтальпий исходных технологических потоков при необходимости предполагается возможным вводить дополнительно в структуру тепловой системы нагреватели или холодильники, которые используют (внешние) тепло- и хладагенты. [c.143]

Результаты расчета затрат (см. табл. 1У-6) на реализацию такой схемы процесса позволяют сделать следующие выводы основные затраты связаны с потерями этилена и высокой стоимостью низкотемпературного хладагента (хладагент второго типа). Здесь следует подчеркнуть тот факт, что величина потерь этилена полностью определяется температурой сепаратора на выходе хвостовых газов , т. е. чем ниже температура в сепараторе, тем меньще потери этилена. При модификации схемы № 1 оказалось возможным достичь более низких температур в сепараторе путем введения дополнительного охлаждения за счет адиабатического расширения хвостовых газов и введения допсГлнительного реку-перационного теплообменника. Достигаемый эффект самоохлаж-дения , кроме того, позволяет несколько снизить расход хладагента для дефлегматора. Схема № 2, полученная в результате модификации исходного простейшего варианта, представлена на рис. 1У-19. [c.184]

Расчет теплообменной аппаратуры. ПоСтанОйкй задачи сро ёктного расчета теплообменного оборудования узла ректификации формулируется следующим образом [69]. Для всех аппаратов известны расход, начальная и конечная температура основного технологического потока, начальная температура тепло- или хладагента, а также теплофизические свойства обоих потоков. Требуется определить оптимальные в экономическом отношении параметры всех аппаратов и режимы их работы, под которыми понимаются расход и конечная температура хлад- или геплоаген-та. Алгоритм построен по модульному принципу и включает в себя расчет поверхности теплообмена кипятильника, конденсатора, подогревателя-холодильника конвективного типа, выбора стандартного аппарата. В основу расчетной части алгоритма положены известные критериальные соотношения [70, 71] и уравнение теплопередачи, записанное в дифференциальной форме [c.151]

Все большее применение в качестве промышленных хладагентов находят фреоиы (табл. 17). Они менее опасны, чем пропан и аммиак, однако расход мощности при их применении больше. Некоторые из фреонов (рис. 108) имеют упругость паров меньшую, чем аммиак и пропан, в результате чего необходимая степень сжатия при использовании фреонов ниже, что позволяет во многих случаях устанавливать центробежные компрессоры. Для их привода применяются двигатели различных типов паровые турбины (обычно непосредственно связанные с валом компрессора) двигатели с переменной и постоянной частотой вращения вала, который соединяется с валом компрессора через повышающий редуктор газовые турбины, соединенные с валом компрессора через понижающий редуктор газовые двигатели, соединяемые с валом компрессора с помощью скоростного повышающего редуктора. Центробежные компрессоры выпускаются с частотой вращения ротора 3000—18 ООО об/мин и начинают работать с глубины всасывания около 42 м на хладагентах № 11, 12 и 14. Простейшую работоспособную схему можно получить при глубине всасывания 42 м на хладагенте № И, 168 м на хладагенте № 12 и 125 м на хладагенте № 114. Минимальная [c.187]

Необходимая поверхность теплообмена определяется охлаждающей средой и конструктивными особенностями аннаратуры. Для кожухотрубчатых теплообменников общий коэффициент теплопередачи представлен на рис. 177. Для теплообменников труба в трубе с ребристой поверхностью внутренних труб общий коэффициент теплопередачи можно принять равным 161,11 ккал/(м2.ч-°С). Если для охлаждения раствора применяется вода, то скорость ее циркуляции зависит от допустимой температуры на выходе из холодильников. Так как удельные теплоемкости воды и охлаждаемого раствора амина очень близки, то скорость циркуляции воды можно принять равной скорости циркуляции аминового раствора. Если в качестве хладагента используется окружающий воздух, то змеевики аминового холодильника и конденсатор верха колонны выполняются как один аппарат. Для определения эксплуатационных расходов в этом случае также необходимо рассчитать общую тепловую нагрузку. Эксплуатационные расходы нри охлаждении воздухом складываются из затрат электроэнергии па привод вентиляторов п расходов на обслу-/кивание этих вентиляторов и охлаждающей поверхпостн. [c.275]

Снижение (или отсутствие) расхода хладагента, подаваемого для охлаждения. Оно приводит к снижению теплоотбора, увеличению температуры и т. д. (см. п. 1) и возникает при отказе средств автоматизации и технологического оборудования или в результате ошибок обслуживаюш его персонала. [c.15]