Расчетные характеристики

Таблица 8.4. Данные опытно-промышленных испытаний и расчетные характеристики для реактора окисления диоксида серы в нестационарном режиме

Таблица 4.7. Расчетные характеристики прокладок

Сопоставление опытных и расчетных характеристик ступеней с колесами, углы которых составляли 15 , 22 30, 32 45°-1 и 90°, при = 20° и а,л = 14° и различных условных числах Маха Мц приведено на рис. 5.2—5.6. Характеристики представлены в виде функций я = / (Мс , М ) и т1 пол.к = / (М , , М ), где Мс = б о соз до/с1о — число Маха по осевой составляющей абсолютной скорости при входе в колесо (при 0о = О будет Мс == = Мс ). Видно, что опытные и расчетные данные как по характеру кривых, так и по отношениям давления и КПД удовлетворительно согласуются между собой. Одни расчетные характеристики практически полностью совпадают с опытными, другие располагаются в непосредственной близости (главным образом вследствие смещения по производительности, обычно не превышающего 1—2%). Различие в максимальных значениях отношения давлений составляет 0 — 1,5%, а максимальные значения КПД отличаются на 0—2%. Полного совпадения характеристик во всех случаях и не должно быть, так как исходные данные для аппроксимации получались путем статистической обработки большого количества экспериментов, проводившихся в разное время и отличавшихся один от другого на величину погрешностей. В этом заключается характерная особенность и в известной мере преимущество расчетной характеристики она является статистически осредненной и потому наиболее вероятной в заданных условиях. [c.201]

Сопоставление опытных и расчетных характеристик при регулировании производительности поворотом лопаток ВРА дано на рис. 5.10 только для ступени с колесом, имеющим Рал = 45° 1, которая исследовалась при различных углах установки лопаток ВРА 9д. Видно, что при 9л<45° опытные и расчетные характеристики согласуются с такой же точностью, как и без закрутки потока. [c.204]

П.2.4. Основные расчетные характеристики наиболее употребительных материалов [c.396]

Результаты сравнения экспериментальных и расчетных динамических характеристик лабораторного насадочного аппарата представлены на рис. 7.24. На этом рисунке приведены два типа расчетных характеристик кривая 1 представляет переходный процесс системы, рассчитанный по предложенной математической модели кривая 2 представляет переходный процесс, рассчитанный по ячеечной модели, структура которой не учитывает распределенности гидродинамической обстановки в аппарате и эффектов обмена между проточными и застойными зонами жидкости. Подача возмущения по расходу жидкости при расчете кривой 2 осуществляется путем мгновенного изменения плотности орошения по всей длине колонны. Указанные допущения в структуре модели (7.141) являются источником значительных расхождений между экспериментальными и рассчитанными по этой модели динамическими характеристиками в области средних частот наблюдается существенная разница в величинах постоянных времени расчетной и экспериментальной кривых отклика, а также сокращение расчетного времени переходного процесса по сравнению с фактическим. Из рис. 7.24 видно, что указанные расхождения значительно меньше для кривой 7, полученной с помощью описанного алгоритма расчета динамики процесса абсорбции. Хорошее соответствие экспериментальных и расчетных кривых 1 по всей полосе частот [c.423]

I — частицы небольшого размера 2 — расчетная характеристика, найденная по уравнению (XII,58) 3 — частицы большого размера 4 — частицы, для которых скорость газа соответствует скорости их витания. [c.361]

На рис. 4. 18 приведены характеристики Я = / (<Э) и т] = / (Q) при работе с разными значениями зазора 5. Сплошные кривые 1 относятся к воздуходувке с зазором з = 0,6 мм, сплошные кривые 3 — к работе с зазором 5 = 3,8 мм. Штриховые линии являются расчетными характеристиками, полученными пересчетом [c.109]

Расчетная характеристика работы пенного золоуловителя Саратовской ГРЭС [c.180]

Рис. 6.29. Расчетная характеристика вихревой трубы.

Расчетная характеристика работы пенного пылеуловителя на комбинате Апатит (г. Кировск) [c.180]

В брошюре в популярной форме излагаются основные понятия, приводятся расчетные характеристики метода взвешенного слоя, а также дается краткий обзор его применения в химической промышленности. Рассматриваются конструкции аппаратов, вспомогательного оборудования и транспортных устройств. Особое внимание уделено вопросам техники безопасности при работе с тонкоизмельченными твердыми материалами, обрабатываемыми во взвешенном слое. [c.327]

Исходные данные, а также расчетные характеристики принимаются такими же, что и в технологическом расчете щековых дробилок. [c.58]

Пример 14.2. Конструктивные расчеты. В табл. 14.3 представлены основные габаритные размеры, а также расчетные характеристики одного из опытных образцов подобного рода теплообменников. При расчетах задавались температурами воздуха на входе и выходе, расходом воздуха, температурой NaK на выходе. Температуру NaK на входе и расход жидкого металла находили в результате расчета. Поскольку определяющим является термическое сопротивление со стороны воздуха, в первом приближении падением температуры в стенке и термическим сопротивлением со стороны NaK можно пренебречь. Таким образом, расчет начинается с определения массовой скорости воздуха и коэффициента теплоотдачи с воздушной стороны, при этом в расчетах используется значение скорости воздуха в загроможденном трубами сечении. Физические свойства брались при средней температуре стенки в трубном пучке, а не при средней температуре воздуха [см. соотношение (3.24)1. При этом величина коэффициента теплоотдачи получается завышенной, поскольку средняя скорость воздуха относительно ребер несколько ниже скорости в загроможденном трубами сечении. С другой стороны, сами трубы обусловливают некоторую дополнительную турбулентность потока, что ведет к росту коэффициента теплоотдачи. Поскольку между ребрами с шагом 51 мм в направлении потока имелись свободные промежутки, то в расчетную величину коэф- фициента теплоотдачи вводили соответствующую поправку согласно рис. П3.8, [c.282]

Расчетная характеристика является огибающей действительны. с характеристик, потому что для каждого из компрессоров существует и координатах и, Рс/Рш единственная точка оптимального режима, которая должна принадлежать и расчетной характеристике. [c.408]

РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ НЕКОТОРЫХ ТОПЛИВ [c.156]

Как известно, в расчетах на прочность за расчетными характеристиками металла берутся сертификатные значения механических свойств предел текучести временное сопротивление Gg, ударная вязкость КС и др. [c.55]

Рио. 9.16. Расчетная характеристика эжектора аЬ — критические режимы работы, а — запирание эжектора, 0 = 1 [c.526]

На рис. 9.18 приведена расчетная характеристика другого типа, связывающая коэффициент эжекции с полным давлением эжектирующего газа р при постоянных значениях полного давления эжектируемого газа и статического давления на выходе из [c.527]

Расчетные характеристики длительной прочности и сопротивления ползучести стали Х5М [c.80]

Опытную проверку полученных теоретических зависимостей кинетики напряжений и долговечности в пластической области деформирования осуществляли по аналогичной методике, описанной в гл. 2. Ввиду сложности проведения испытаний трубчатых образцов под действием внутреннего давления большинство экспериментов выполнялись на круглых образцах при одноосном растяжении постоянным усилием. Образцы диаметром 8 мм изготовляли из углеродистых и низколегированных сталей, основные расчетные характеристики которых приведены в таблице. [c.60]

При выборе расчетной характеристики вытеснения решается вопрос об определении наиболее точных методов. В программе [c.163]

На диаграмме (рис. 8) представлены основные расчетные характеристики свободной струи. [c.45]

По проекту реконструкции котел имеет следующие основные расчетные характеристики [c.61]

Элементарный состав, теплотворность и расчетные характеристики смол [c.12]

Угол обрушения. Кроме угла естественного откоса, иногда дополнительно определяют так называемый угол обрушения. Для этого пластину размером 125x6 мм погружают в нижнюю часть слоя сыпучего материала, устанавливая ее горизонтально. Затем поднимают пластину до вывода из слоя. Хорошо сыпучий материал образует одну непрерывную насыпь на пластине. Поверхность плохо сыпучего материала имеет ряд уступов. В обоих случаях измеряют средний угол наклона этой поверхности к горизонтали. Затем пластину слегка обстукивают и определяют новое среднее значение угла наклона поверхности к горизонталй. Среднее арифметическое обоих углов является расчетной характеристикой данного материала и называется углом обрушения. [c.47]

По элементарному составу топлива можно определить теплотехнические расчетные характеристики (см. табл. 2, 3 и 4), имеющие важное значение для расчета процессов горения. [c.22]

В табл. 20 даны расчетные характеристики форсунки ФК-уп1. [c.150]

Расчетные характеристики форсунки ФК-УЛ1 [c.150]

Теплотехнические расчетные характеристики [c.15]

О. Пароохладители. Можно рекомендовать установку пароохладителя в подводящем паропроводе таким образом, чтобы уменьшить перегрев прямым впрыскиванием воды. Это ие влияет на расчетные характеристики, поскольку они определяются температурой иасьпцения пара, которая зависит только от давлеиия (см. 3.5.5). Однако высокая степень перегрева может иривести к чрезмерному разогреву кожуха, к завышенным отложениям в области входа пара, обусловлсн 1ым более высокими тепловыми потоками, связанными с горячей сухой стенкой илн с коррозией труб вблизи входного патрубка для пара нз-за более высокой температуры стснкн. Так как эти проблемы трудно решить и так как пароохладители ие очень дорогие, они часто устанавливаются, даже когда есть сомнения в их необходимости. [c.73]

Расчет на прочность элементов кожухотрубчатых аппаратов проводят в соответствии с разработанным ВНИИНЕФТЕМАШем ОСТ 26.П85—81 (Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Элементы теплообменных аппаратов). Методы расчета распространяются на стал1 Ные, работающие при статических и повторно-статических нагрузках аппараты с неподвижными трубными решетками, компенсатором илн расширителем на кожухе, а также на аппараты с и-образными трубами и плавающей головкой. При этом следует учитывать все сочетания давлений в трубном и межтрубном пространствах и температур труб и кожуха, возможные при пуске, в рабочих условиях, при промывке или испытаниях аппарата, с целью определения экстремальных значений расчетных характеристик для каждого из элементов аппарата. [c.31]

Так, при использовании СН4 можно в печах рассматриваемого типа получить около 3000 кДж на 1 кг углерода, а при использовании С2Н4 — свыше 7000 кДж на 1 кг углерода. В табл. 4 приведены расчетные характеристики некоторых топлив, полученные исходя из того, что углерод топлива окисляетсявоздухом до-СО, водород остается без изменения влага разлагается до водорода, т. е. для условий, характерных для зоны генерации тепла при воостановителыном режиме. [c.156]

Важная расчетная характеристика — удельный расход пара представляющий собой отношение часового расхода пара в идеальном двигателе Do к выработанной электроэнергии Так как 1 кг пара совершает в теоретическом цикле полезную работу, кДж/кг, 9ц = (к] — /12), а 1 кВт ч = 3600 кДж, то из уравнения теплового баланса идеального двигателя Оо(Л1 /12) ЗбООЛ получаем выражение для теоретического расхода пара, кг/(кВт ч) [c.159]

Расчетные характеристики этой стали при повышенных температурах, используемые согласно рекомендациям Гнпронефтемаша в расчетах на прочность элементов аппаратов и трубоироводов, приведены в табл. 50, а пределы длительной прочности н ползучести даны в табл. 51 [153]. [c.80]

Выбор алгоритма обусловливается, в частности, технологическими соображениями. Например, для экономии угля Ж18 разумно воспользоваться алгоритмами 1 или 2. При необходимости варьирования количества угля Гб возможны-алго-ритмы 2 или 4. После выбора алгоритма и определения количества варьируемых компоненхов И компонентов, определяемых ограничениями, рассчитывают характеристики кокса по уравнениям модели типа (7—9). Соответствие расчетных характеристик требуемым показателям качества кокса определяет приемлемость шихты. [c.12]

Расчетные характеристики дыхательных клапанов (давление и вакуум срабатывания, пропускная способность) должны предотвращать подрыв крыши и разрушение корпуса резервуара от чрезмерного внутреннего давления или вакуума внутри резервуара при изменении уровня жидкости или температуры. На случаи шеудовлетворительной работы дыхательных клапанов эксплуатационная надежность резервуаров обеспечивается установкой гидравлических предохранительных клапанов, основная функция которых— защита резервуара от разрушения. [c.148]

Несмотря на общеиз вестные лренмущества метода расчета по предельному состоянию, он пока не получил распространения в химическом и нефтяном машиностроении, так как чаще всего неизвестны экспериментальное значение несущей способности аппаратов и тем более характеристики его распределения. Теоретическое определение нижней границы несущей способности аппарата представляет собой сложную в математическом отношении задачу. Испытания до разрушения [6] показывают большие резервы несущей способностп аппаратуры и возможности снижения ее материалоемкости. Однако принятый в химическом и нефтяном машиностроении расчет по допускаемым напряжениям до некоторой степени находит оправдание, так как ввиду специфических условий работы аппаратуры необходимо знать истинное напряженно-деформированное состояние. Так, например, один из наиболее опасных видов разрушения — коррозионное растрескивание— реализуется при наличии шарового тензора положительных напряжений от внешних нагрузок или внутренних напряжений, близких к пределу текучести, который поэтому и принимается за одну из основных расчетных характеристик прочности. Коэффициент запаса прочности при расчете по допускаемым напряжениям определяется отношением математического ожидания та характеристики прочности ст к математическому ожиданию/п расчетного напряжения ы [c.146]

Котел ТГМ-84/А представляет собой усовершенствованный вариант широко распространенного котла ТГМ-84. Расчетные характеристики котла паропроизводительность 420 т/ч, параметры пара — 140 кПсм и 570°С, температура питательной воды 235° С, температура уходящих газов 154°С при температуре холодного воздуха на входе в РВП 53° С и температуре горячего воздуха 301°С. Тепловое напряжение топочного объема 175Х Х10 ккал1м -ч. На фронтовой стене расположены в три яруса 18 газомазутных горелок производительностью по 1 700 кг/ч, по 6 горелок в каждом ярусе. Скорость воздуха на выходе из горелки равна 25 м/сек. В горелках установлены штампованные форсунки, характеризующиеся удовлетворительным постоянством расхода и тонкости распыливания. [c.416]

При дальнейшем расчете характеристик различных конструкций наби во к для радиатора транспортной силовой установки с повышением теплосъема в водяном радиаторе пропор-циально увеличивали задаваемый теплосъем с масляного радиатора. Это позволило получить расчетные характеристики водяных радиаторов для условий, близких к действительным и при увеличении тепловой нагрузки на радиатор относительно номинальной (соответствующей режиму номинальной мощности силовой установки гусеничного тягача). [c.69]

Кроме того, расчетно-теоретическое исследование показало, что для расчета диффузионного факела суш,ественна величина а, аналогичная по смыслу турбулентному числу Прандтля, так как выбор той или иной величины 0 может сказаться на расчетных характеристиках факела. Вопрос об абсолютной величине 0 может быть решен только экспериментально. Следует помнить, что использование в расчете факела любого выбранного значения ajn самого предположения о ст = onst является известным приближением. Поэтому при приближенных расчетах факела критерием для выбора постоянного значения а пока должна быть наилучшая сходимость теоретического расчета с экспериментом. [c.59]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология