Критическое условие проскока

По мере проникновения пламени в глубь потока Un увеличивается от значения ее на нижнем пределе распространения до значения, характерного для данной смеси, а скорость истечения увеличивается от нуля на стенке по параболическому закону, свойственному ламинарному движению, до некоторой максимальной величины. Согласно Льюису и Эльбе критическое условие проскока должно соответствовать случаю касания кривых W и Un вблизи стенок горелки. [c.151]

Так как средняя скорость по сечению потока = /2 0, то критическое условие проскока, выражаемое уравнением (9-9), можно записать также в виде [c.151]

Критическим условием проскока пламени в ниппель является касание профиля скорости потока и скорости распространения пламени у стенок ниппеля. Это условие записывается как равенство градиента скоростей [11 [c.222]

Из критического условия по проскоку пламени было получено, что скорость потока на нижнем пределе устойчивости согласно уравнению-(9-10) пропорциональна скорости нормального распространения пламени в рассматриваемой смеси. Поэтому кривая нижнего предела устойчивости горения (рис. 9-7, кривая 1) по своему виду аналогична кривой концентрационных пределов горения и по составу смеси ограничивается теми же пределами и имеет максимум при небольшом избытке горючего и минимум на краях. [c.164]

Несмотря на то что уравнение (2) выведено из условий проскока ламинарного пламени, оно служит также критическим условием отрыва и справедливо для расчета ламинарного и турбулентного пламени [2—5]. Кроме того, показано 6], что при подогреве газовоздушной смеси характер уравнения не меняется. [c.223]

Диаметры критических отверстий, через которые не происходят проскоки пламени, примерно соответствуют 2,5 мм — для природных газов, 2,0 мм — для сланцевого и мм — ]щя коксового. Размеры критических отверстий для конкретных устройств (огнепреградители, защитные сетки) следует уточнять опытным путем, так как в зависимости от конструктивных и температурных условий проскоки могут происходить при размерах отверстий меньше указанных. [c.28]

Сильное влияние давления как критического параметра в методе горячего прессования видно из сравнения электродов № 315, 322, 323, 327 и 328, изготовленных с никелевым порошком Ь, а также при сравнении электродов № 318 и 321 со скелетом из карбонильного никеля. При прочих примерно равных условиях изготовления применяли следующие давления прессования 1600, 1200 и 800 кг/см (см. табл. 8.3). Например, через электрод № 318, спрессованный под давлением 1200 кг/см , газ начинал проходить лишь при давлении кислорода более 3,0 ати, а через электрод № 321 (давление прессования 800 кг/см ) — уже при 2,0 ати. Еще более пористыми были электроды, изготовленные с никелевым порошком Ь. Проскок газа через электрод № 315, спрессованный под давлением 1600 кг/см , наблюдался при давлении кислорода 3,0 атщ через электроды № 322 и 323, изготовленные при давлении 1200 кг/см , — менее чем при 1,5 ати и через электроды № 327 и 328 (давление прессования 800 кг/см ) — при давлении, несколько большем 1,0 ати. Рабочее давление во всех случаях было примерно на 0,5 ати выше. (Оно устанавливалось таким, чтобы через ненагруженный электрод проходило несколько куб. сантиметров кислорода в 1 мин.) [c.365]

В области больших W/F линейная скорость газа в условиях испытания приближалась к критической, проскок газа был незначительным. Глубина дегидрирования поэтому должна мало отличаться от глубины дегидрирования в реакторе с неподвижным катализатором, что и наблюдается (см. рис. 18 . [c.71]

Как указывалось выше, число псевдоожижения в практических условиях значительно превышает единицу и гидродинамическое состояние псевдоожиженного слоя катализатора заметно отличается от состояния, соответствующего критической скорости (равенство весового градиента перепаду давления). На практике псевдоожижение почти всегда сопровождается барботажем пузырей газа, а также канальными и поршневыми проскоками газовых струй (режим кипящего слоя). [c.418]

Условия устойчивости горения для смесей различного состава удобно изобразить схематически в виде диаграммы (рис. 2,2). Показанная на диаграмме зона устойчивого горения соответствует допустимому соотношению скоростей горение и истечения потока газов. Если скорость истечения превышает некоторую критическую величину, фронт горения удаляется от краев сопла ( отрыв пламени), и пламя гаснет. Если же, наоборот, скорость истечения слишком мала, может произойти так называемый проскок пламени внутрь горелки. [c.51]

Для горелок с полным предварительным смешением необходимо оценивать минимально допустимую тепловую мощность по условиям проскока пламени в смеситель, особенно при использовании горячего дутья и газа с высокой нормальной скоростью распространения пламени (газы, содержащие водород). Для горелок с водоохлаждаемым конфузором критическая скорость истечения при проскоке пламени (м/с) может быть рассчитана по формулам А. С. Иссерлина [145] при использовании холодного воздуха [c.179]

Однако в реальных условиях имеет место стабилизация горения и при отсутствии равенства этих скоростей. Во-первых, горение не может протекать в трубках, каналах или щелях малого диаметра или ширины. Существуют критические размеры отверстий, измеряемые величинами порядка 0,5—1,5 мм, через которые-фронт пламени не может перемещаться независимо от скорости смеси, т. е. не может быть проскока пламени. Это явление объясняется высоким удельным (по отношению к тепловыделению) теплоотводом от фронта горения, приводящим к затуханию реакции. Невозможность проскока пламени через сетки и каналы малых сечений широко используется в технике, например во взрывобезопасных лампах (Деви), при устройстве пламегасителей в газопроводах и смесепроводах, стабилизирующих выходных насадках некоторых газовых горелок и, наконец, в излучающих или радиационных горелках (глава VI). [c.141]

Эффект молекулярно-ситового действия и активированный характер адсорбции существенно сказываются на динамике адсорбции. Уменьшение эффективного объема микропор само по себе приводит к снижению адсорбционных свойств адсорбента и ухудшению динамической активности слоя. Кроме того, при поглощении веществ в условиях динамического опыта, когда критический диаметр молекул близок к размерам микропор, приходится сталкиваться с существенным ухудшением кинетики адсорбции, обязанным проявлению активированного характера адсорбции. Так, если оценить динамическую активность слоя адсорбента через степень его использования "е=4уМо, где — количество адсорбированного вещества в момент проскока, а Лц — величина адсорбции в равновесных условиях, то можно наблюдать значительное уменьшение этой величины при адсорбции вещества с крупными молекулами (третичный бутилбензол, 1,3,5-триэтилбензол) на активных углях с малой константой В (АУ-3). [c.182]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология