Пуассона температурных напряжений

Здесь Okk — первый инвариант тензора напряжений Xf — коэффициент теплового расширения Е — модуль упругости ц — коэффициент Пуассона Т — температурное поле без источников / — компоненты единичного вектора внешней нормали в точках поверхностей L к S. [c.84]

РиС 1.4. Температурные зависимости разрушающего напряжения при растяжении (/), относительного удлинения при разрыве (2), модуля упругости при растяжении (3), разрушающего напр>яжения при изгибе (4), коэффициента Пуассона (5), ударной вязкости (5) и модуля сдвига (7) органического стекла АО-120. [c.11]

Рис. 1.5. Температурные зависимости разрушающего напряжения при растяжении (/), относительного удлинения при разрыве (2), модуля упругости при растяжении (5), полученные динамическим (сплошные кривые) и статическим (пунктирные кривые) методами, коэффициента Пуассона 4), ударной вязкости (5) и модуля сдвига (5) органического стекла Э-2.

При выполнении расчета свойства материала оболочки (модуль упругости Е, температурный коэффициент линейного расширения а, коэффициент Пуассона р, и предельные напряжения определяются в соответствии с разд. 6.3, 3.1 и 3.2 так же, как это было сделано в предыдущем примере. Числовые данные здесь не приводятся, поскольку в приведенном ниже примере расчета принимается, что величина является постоянной и расчет верхней и Ю1жней оценок ведется в общем виде без использования конкретных числовых значений. Измене-Ю1Я в методике расчета при численном задании переменной величины указываются в конце каждого этапа расчета. [c.363]

Из рассмотренных выше зависимостей относительного модуля (отношения Еа/Еа) ОТ содержания наполнителя следует, что, хотя Еа и Еп зависят от температуры, относительный модуль должен быть почти независимым от температуры, несмотря на то, что теория Кернера предсказывает его слабое возрастание из-за увеличения с температурой коэффициента Пуассона. Согласно Нилсену [292, 302], зависимость отношения EJEa от температуры может быть связана с изменением модуля упругости матрицы в наполненной системе по сравнению с ненаполненной. Известно, что вокруг частицы наполнителя в изотропной среде развиваются напряжения из-за различий в температурных коэффициентах расширения двух фаз при охлаждении материала после формования. Так как для полимеров характерна нелинейная зависимость напряжения от деформации, то модуль упругости уменьшается с напряжением. В результате модуль упругости полимера, находящегося вблизи частицы наполнителя, меньше, чем ненаполненного поли.мера, даже если общий модуль композиции выше. Величина напряжений в полимере вокруг частицы наполнителя уменьшается с ростом температуры, а модуль соответственно возрастает. Теоретическое уравнение для температурной зависимости относительного модуля может быть представлено в виде [c.165]

В дополнение к упомянутым выше базовым константам физи-ко-механических свойств конструкционных материалов в расчеты напряженно-деформированных состояний входят коэффициент Пуассона р, и коэффициент температурного расширения а Характеристику в пределах упругих деформаций для материала данного типа принимают постоянной (в пределах 0,25-0,3 для металлических материалов), с переходом в неупругую область значение его возрастает (до 0,5 ДО1Я металлических материалов). [c.127]

Применимость приведенных переменных такого рода [80] проверена значительно менее полно как в отношении пределов, так и в отношении точности по сравненню с приведенными переменными для температурной зависимости (см. гл. 11) или для зависимости от концентрации (см. гл. 16). Молекулярный механизм зависи.мости а.., от напряжения или деформации, как упоминалось в предыдущей главе, также мало понятен. Если при растяжении он связан с увеличением свободного объема вследствие того, что коэффициент Пуассона отличен от Уз, то приведенные переменные нмеют под собой теоретическую основу [81] ). Крайне желательно проведение сравнительных опытов при растяжении и сдвиге. Следует подчеркнуть еще раз, что этот тип нелинейности совершенно отличен от рассмотренной в гл. 13 нелинейности мягких полимеров при больших деформациях. [c.400]

Чтобы иметь представление о величине возникающих напряжений при термическом ударе, приводим данные У. Д. Кингери [10] для стеклянной пластинки с модулем упругости =10 кГ/см , коэффициентом линейного термического расширения а=10"10 и коэффициентом Пуассона л=0.20, т. е. при показателях, близких к стекловатому шлаку. При погружении стеклянной пластинки, нагретой до 100° С, в ванну со льдом возникают мгновенные растягивающие напряжения в поверхностном слое, по расчету равные 5000 кГ/см , что в пятикратном размере превышает предел прочности стекла при растяжении. Согласно расчетной формуле, величина мгновенного растягивающего напряжения пропорциональна температурному градиенту. Расход энергии, требуемой для деформации материала, поддающегося хрупкому разрушению (стекла, шлака, керамики, горной породы), при растяжении равен примерно 0.001 того количества энергии, которая необходима для разрушения идентичного материала при сжимающих напряжениях. По данным Ф. С. Бонд 19, при механическом дроблении только 0.1% затраченной энергии используется на разрушение материала, остальные 99.9% энергии преобразуются в тепло. При этом материал и части дробильных машин нагреваются с последующей непроизводительной отдачей тепла в атмосферу. [c.66]

Важнейшими физико-механическими характеристиками напыленных покрытий являются адгезия, прочность на удар и изгиб, внутренние напряжения. Внутренние напряжения определяются показателями, главными из которых являются температурный коэффициент линейного расширения, коэффициент Пуассона и модуль упругости. Весьма важными являются также теплофизические свойства, определяющие стойкость покрытий к продавливанию при рабочей температуре, стойкость к резким перепадам температур (стойкость к термоударам), теплопроводность и нагрево-стойкость (см. 6.3). Определение этих показателей производится методами, изложенными в гл. 2. [c.99]