Флегмовое число действительное

Действительное флегмовое число. Действительное флегмовое число в любой разделительной установке должно быть, [c.385]

Эти выводы имеют большое практическое значение при поиске путей усовершенствования условий работы ректификационных колонн. Действительно, в последнее время сохраняется тенденция уменьшения флегмового числа вплоть до минимального. Поскольку при этом должна увеличиваться высота колонны, то действительная степень снижения флегмы может быть определена в результате анализа капитальных, эксплуатационных затрат на организацию и ведение процесса. [c.484]

Задача XI. 10. Определить действительное число тарелок в ректификационной колонне для получения метилового спирта из его смеси с водой. Исходная смесь содержит 40%, дистиллят 98,5%, а кубовый остаток 1,57о метилового спирта. Расход смеси равен 5000 кг/ч флегмовое число R = 1,25 диаметр колонны к = 1,24 л коэффициенты массоотдачи, отнесенные к рабочей площади тарелки, ft[.=272 кмоль м- ч- (Ay) и /г , = 380 кмоль м ч- (Ax) , рабочая площадь тарелки составляет 80% сечения колонны. [c.387]

Теперь можно определить число теоретических тарелок. При этом необходимо знать мнимое флегмовое число Ни зависящее от действительного регулируемого флегмового числа Н. Оно получается из теплового баланса первой тарелки [c.497]

Минимальное и действительное флегмовое число [c.489]

Рис. ХП-18. К определению действительного (оптимального) флегмового числа

Эксплуатационные расходы, определяемые расходом теплоносителя, возрастают прямо пропорционально величине R (рис. ХП-18, кривая 1). Более сложной является зависимость капитальных затрат от величины флегмового числа. С увеличением R возрастает движущая сила процесса и уменьшается необходимое число теоретических и соответственно действительных ступеней. В итоге при некотором флегмовом числе рабочий объем колонны станет минимальным и, следовательно, минимальной будет ее стоимость. Поэтому зависимость капитальных затрат от флегмового числа имеет минимум (кривая 2). Отсюда следует, что суммарные затраты будет также иметь минимум, который не совпадает с минимумом капитальных затрат. Зависимость суммарных затрат 3 (в рублях) от флегмового числа изображается на рисунке кривой 3. Этому минимуму суммарных затрат соответствует оптимальное значение действительного флегмового числа (Rom)- [c.490]

В связи со сложностью технико-экономического расчета R . выбор действительного флегмового числа R часто производят приближенно. Так, при расчетах задаются отношением действительного флегмового числа к минимальному. Это отношение носит название коэффициента избытка флегмы [c.490]

При / == со рабочие линии совпадают с диагональю диаграммы и движущая сила процесса Ь.у = у — у или Ах = х — х является наибольшей, а необходимое число теоретических ступеней — наимень-ш и м (рис. ХП-19, а). Количество действительных ступеней разделения пропорционально числу теоретических ступеней. Таким образом, при R = оо потребовалась бы наименьшая рабочая высота колонны. Однако флегмовое число R = Ф/Р может стать равным бесконечности только при Р 0. Это означает, что при R = оо отбора дистиллята нет, и вся жидкость, полученная в результате полной конденсации паров в дефлегматоре, возвращается в колонну в виде флегмы. В данном случае колонна работает на себя , без выдачи продукта, что в нормальных производственных условиях, естественно, исключается. Подобный режим работы колонны удобен только для исследовательских целей. [c.491]

Вычислив и задаваясь коэффициентом избытка флегмы находят действительное флегмовое число [c.507]

Действительные флегмовые числа были приняты по литературным данным в пределах 6-г 20. Число практических тарелок [c.58]

На практике линии рабочих коцентрации должны пересекаться на диаграмме в точке d, лежащей по линии х ниже кривой равновесия и выше диагонали, и действительное флегмовое число должно быть больше минимального. В зависимости от условий ректификации и свойств разде- [c.576]

Оптимальные (действительные) флегмовые числа ректификационных колонн НПЗ [c.248]

Оптимальное (действительное) флегмовое число находится по выражению [c.248]

Рис. 6.4. Изображение рабочих линий в диаграмме у —х при действительном флегмовом числе

Теоретически производительность работы колонки может быть повышена за счет увеличения скорости испарения при сохранении того же флегмового числа или же путем увеличения диаметра колонки однако в действительности это не всегда удается. Поэтому для увеличения производительности рекомендуется варьировать флегмовое число в процессе перегонки пока температура пара в верхней части колонки не повышается, можно перегонять основную фракцию с большей скоростью, поддерживая флегмовое число в пределах от 5 1 до 10 1, при подъеме же температуры, т. е. при отборе промежуточной фракции, следует замед- лить перегонку, увеличив флегмовое число до 30 1—60 1. Промежуточные фракции при хорошем разделении смеси, содержащей от 5 до 95% мол. одного из компонентов, не должны "превышать 5—10% от объема всей смеси. [c.122]

Широко применяющийся эмпирический способ установления флегмового числа состоит в том, что находят скорость отбора, которая будет давать отгон желаемой степени чистоты, определенной измерением температуры кипения, показателя преломления или каким-либо другим способом. Если применяют температуру кипения как критерий чистоты, то прибор, измеряющий температуру, следует защитить от всяких внешних влияний, как, например, смещение его или стекание холодного орошения, что может вызвать изменение в отсчете температуры, не связанное с действительным изменением температуры пара. Следует исключить также значительные колебания рабочего давления, если температурой пара пользуются как мерилом чистоты продукта. Лишь устранив все эти факторы, можно считать, что отсчеты температуры приобретают реальное значение. Точность, с какой может быть отсчитана температура, является определяющим фактором при использовании температуры пара как мерила чистоты продукта. Некоторые приборы для измерения температуры были рассмотрены в разделе 1. Необходимо добавить здесь, что температуры пара должны отсчитываться, по крайней мере, с точностью до 0,1°, желательно с точностью до 0,05° или еще точнее. [c.258]

Несмотря на столь важное значение величины минимального флегмового числа Лмин в общей оценке трудности процесса ректификации той или иной смеси, оно все же не является таким критерием, который определяет трудность разделения данной смеси отдельно в отгонной части колонны. Трудность разделения смеси в отгонной части колонны зависит прежде всего от состава нижнего продукта, т. е. от в то время как мин от него не зависит. Критерием трудности процесса в отгонной части колонны может служить минимальное число тарелок п ин- Действительно, этот параметр зависит и от положения кривой равновесия, т. е. от относительной летучести разделяемых компонентов, и от составов исходной смеси и конечного, (нижнего) продукта. [c.35]

Из рассмотрения рис. 36 и 37 следует, что для каждой исходной смеси данного состава кривые фазового равновесия разделяемых пар действительно не изменяются при любом изменении флегмового числа. С изменением состава исходной смеси изменяются и кривые фазового равновесия одноименных разделяемых пар. [c.104]

Таким объективным критерием может служить принятый в теории ректификации параметр — минимальное флегмовое число. Действительно, минимальное флегмовое число отражает теоретически минимально необходимую затрату энергии на разделение той или иной пары, являясь величиной, зависящей одновременно и от соотношений концентраций компонентов разделяемой пары в начальном и конечном продуктах и от соотношений их летучести при данных усладиях проведения процесса ректификации. [c.108]

Нетрудно заметить, что выбранные эвристические правила способствуют минимизации потоков в синтезируемой схеме. Действительно, присутствие неключевых компонентов при разделении блпзкокипящих смесей приводит к увеличению флегмового числа и парового потока, увеличению температурного градиента (в общем случае этот вывод неверен — в зависимости от физико-химических свойств компонентов и смеси неключевой компонент может выступать в качестве разделяющего агента). Второе и третье эвристические правила также способствуют уменьшению количества питания на последующие колонны за счет отбора в первую очередь наиболее емких потоков. Четвертое правило определяет минимальный отбор дистиллята, следовательно, и паровой поток. Все это приводит к минимизации потоков неключевых компонентов в системе разделения и, следовательно, к снижению затрат тепла и градиентов температуры между кубом и дефлегматором колонны. [c.478]

Пример XI. 7. В тарельчатой ректификационной колонне непрерывного действия производительностью 1000 кмол1ч исходной смеси, содержащей 40 мол. % метилового спирта и 60 мольн. % этилового спирта, надо получить дистиллят, содержащий 95 мольн. % метилового спирта, и остаток, содержащий 96,66 мольн. % этилового спирта. Колонна работает при атмосферном давлении. Определить минимальное число теоретических тарелок, число теоретических тарелок при флегмовом числе R = = 1,5 / м1ш и действительное число тарелок. [c.368]

Пример XI. 8. В тарельчатой ректификационной колонне подвергают ректификации 775,8 кмоль/ч дебутанизированного газойля для получения дистиллята, содержащего 94,3 мольн. % изопентана остаток должен содержать 2,54 мольн. % изопентана. Колонна работает с флегмовым числом Я = 2,80 / мин- Определить действительное число тарелок, если общий к. п. д. т) = 0,70. Состав исходной смеси (в мольн. %) н-бутан — 0,59 изопентан—18,00 н-пентан— 27,5 циклопентан — 0,36 гексан — 53,55. [c.373]

Действительное (рабочее) флегмойое число / д, при котором работает колонна, должно находиться в пределах и = оо. Исходной величиной для выбора действительного флегмового числа является значение которого можно найти расчетом. [c.490]

Расчет действительного флегмового числа. Рациональный выбор действительного флегмового числа представляет собой сложную задачу. Это объясняется тем, что флегмовое число R определяет в конечном счете размеры аппарата и расходы теплоносителей (греюшего агента в кипятильнике, охлаждающей воды в дефлегматоре). Следовательно, от величины R зависят капитальные затраты и эксплуатационные расходы на ректификацию. [c.490]

Для расчета найденные значения (дистиллат) и жв(куб) иодставляют в уравнение Фенске [108], действительное для / =оо. При графическом определении применяют способ Мак-Кэба и Тиле (см. главу 4.71). Если испытание проводили в рабочих условиях, т. е. с конечным флегмовым числом, то число эквивалентных теоретических тарелок определяют по методике, приведенной в главе 4.104. [c.183]

С той же загрузкой куба в 100 мл сначала работают при бесконечном флегмовом числе, что позволяет значительно лучше приблизиться к действительному началу перегонки. В указанном случае при определении методом четкой ректификации начало кипения соответствует36°, ВТО время как при разгонке по Энглеру начало кипения составляет 59°, а при пробной ректификации — около 45°. [c.236]

Расчет процесса ректификации бинарных смесей проводится обычно в проектном варианте, так как четырех степеней свободы проектирования в этом случае оказывается достаточно для выполнения безытерационных вычислений. Действительно, задавшись содержанием легколетучего компонента в дистилляте и остатке (фактически, полным составом продуктов), флегмовым числом или коэффициентом избытка флегмы и положением тарелки питания, легко определить число тарелок, которое необходимо для [c.33]

Характерной особенностью технологической схемы атмосферной колонны является отсутствие подогревателя или горячей струи, подаваемой в нижнюю часть колонны, а это значит, что практически все тепло подводится в колонну с сырьем. Указанное обстоятельство дает возможность с достаточной для йрактики. точностью определять тепловые нагрузки и флегмовые потоки по колонне из теплового баланса колонны не прибегая к сложному потарелочному расчету материальных и тепловых балансов. В этом случае, расчет выполняется в проектной постановке при заданном действительном числе тарелок во всех секциях Nj, заданных отборах продуктов z и температурньгх границах деления смеси 4/-Определению подлежат флегмовые числа R , составы продуктов и тепловые нагрузки на конденсаторы-холодильники. [c.119]

При пересечении линий рабочих концентра[1 ий налинии равновесия в точке dp рабочая концентрация равна равновесной по уравнению массопередачи это возможно только при бесконечно большом числе ступеней изменения концентрации или бесконечно большой поверхности фазового контакта. Это видно и из того, что в случае пересечения рабочей линией кривой равновесия число ступеней ломаной между рабочей линией и кривой равновесия равно бесконечности. В этом случае флегмовое число, очевидно, должно быть минимальным. Действительно, по уравнению (3—188) I V. [c.576]

Характер зависимости между флегмовым числом Ох и числом ступеней изменения концентрации колонны показан па рис. 396. Действительное флегмовое число определяют, строя такую зависимость для заданных условий перегонки. [c.577]

В разделе П1 обогащение, которое может быть достигнуто в процессе разгонки, было выражено с помощью кривых составов жидкости в кубе и отгона. Такого рода кривые могут применяться для выражения зависимости между составом жидкости куба, отгоном, относительной летучестью, числом теоретических тарелок и флегмовым числом. Они пригодны для графического изображения непрерывной разгонки, если действительны некоторые упрощающие предположения. Применимость их для периодической разгонки ограничена, потому что изменение концентраций со временем нарушает зависимости, действительные для установившегося состояния. [c.83]

При установлении соответствующего флегмового числа не следует делать попыток установить его минимальное значение, потому что минимальная величина действительна лишь для короткого интервала времени, когда состав-жидкости в кубе имеет определенную величину. Отбор дестиллята изменяет состав жидкости в кубе и тем самым вызывает увеличение флегмового числа. Поэтому более практично установить флегмовое число большим, чем требуется фактически в начале разгонки, и затем изменять флегмовое число в соответствии с последующим изменением состава жидкости в кубе. Если позволяет время, то простейшим способом будет установление флегмового числа, равного по величине или несколько большего, чем соответствующее число теоретических тарелок колонки, измеренное при полном орошении (см. гл. I, раздел IV). [c.259]

На экономику процесса ректификации значительное влияние оказывает также величина флегмового числа R, представляющего отношенне количества флегмы к количеству дистиллята. Действительно, эксплуатационные расходы на проведение процесса ректификации состоят из энергетических и амортизационных расходов. Каждое ю этих слагаемых является функцией от флегмового числа [60]. Следовательно, и величина эксплуатационных расходов также является функцией от флегмового числа [c.61]

Характер изменения отдельных частей эксплуатационных расходов (т. е. энергетических и амортизационных расходов) с изменением избытка флегмы изображен графически на рис. 11 [60]. Часть эксплуатационных расходов, определяемых расходом теплоносителя, возрастает прямо пропорционально величине избытка флегмового числа (кривая I). Более сложной является зависимость амортизационных отчислений от величины избытка флегмы. С увеличениемвозрастает движущая сила процесса и уменьшается необходимое число теоретических и соответственно действительных ступеней. В итоге при некотором флегмо-вом числе рабочий объем ректификационной колонны станет минимальным и, следовательно, минимальной будет ее стоимость и амортизационные отчисления. Поэтому зависимость амортизационных отчислений от избытка флегмы имеет минимум (кривая 2), который лежит в области значений флегмы, приближающихся к рекомендуемым в литературе, т. е. 1,3-1,4. Отсюда следует, что суммарные затраты будут также иметь минимум, который не совпадает с минимумом амортизационных отчислений. Это обьясняется тем, что стоимость энергетических средств, пропорциональная увеличению флегмового числа, перемещает точку экстремума в область низких значений тем больше, чем выше относительная стоимость энергетических средств. [c.61]

В действительности укрепление в колонне будет происходить и при минимальной флегме и даже при флегмовых числах, меньших но, разумеется, до концентраций верхнего [c.17]

Действительно, с изменением флегмового числа, при прочих равных условиях, изменяется и положение точки пересечения рабочих линий. Так, с Рис. 15. Положение рабочей линии ук- уменьшением флегмового реппяющей части колонны ири различ- числа точка пересечения [c.34]

Действительно, если для полного определения бивариантной двухфазной системы бинарной смеси при заданном общем давлении достаточно знать лишь концентрацию одного из компонентов в одной из фаз, то для полного определения /г-вариант-ной двухфазной системы, состоящей из п компонентов, необходимо знать уже концентрации п—1 компонентов в одной из фаз при заданном общем давлении. В общем случае это означает, что кривая фазового равновесия (изобара) для каждого компонента, находящегося в многокомпонентной смеси, является фупкциейпе только физико-химических свойств (качества) других компонентов, но и их абсолютных концентраций (количества). Этим собственно и отличается многокомпонентная смесь от бинарной смеси, где кривая фазового равновесия (изобара) для каждого из двух компонентов зависит только от физико-химических свойств (качества) другого. Следовательно, каждый компонент такой сложной смеси имеет не одну кривую фазового равновесия, а бесчисленное множество их, в зависимости от содержания других компонентов, что приводит к необходимости располагать многочисленными данными по равновесным соотношениям. Установление этих данных экспериментальным путем требует большого труда даже в случае трехкомпонентных смесей и практически становится невыполнимым если речь идет о смесях с большим числом компонентов. Более того, как уже говорилось выше, такой путь изучения равновесных соотношений здесь даже исключается, потому что данные, экспериментально установленные при каком-либо одном режиме для заданного разделения смеси, не могут быть использованы существующими методами для проведения расчетов при изменении хотя бы одного из условий этого режима для того же самого разделения смеси, например, при изменении флегмового числа. Проведение расчетов существующими методами становится возможным только в случае идеальной смеси, в которой летучесть каждого компонента пропорциональна абсолютной мольной доле этого компонента при любой температуре и любом давлении [481. Такие идеальные многокомпонентные смеси состоят обычно из химически родственных компонентов (например, смеси углеводородов в нефтяной или коксо-беизольной промышленности и т. д.) и равновесные соотношения для каждого компонента этой смеси в системе пар-— жидкость описываются достаточно точно уравнением [c.78]

Следовательно, найденные описанным выше экспериментальным путем (отбор проб жидкости но высоте работающей колонны с последующим определением их составов и равновесных им паров) кривые фазового равновесия разделяемых пар будут действительны не только для того режима, при котором проводился опыт, но и для любого другого режима, т. е. при всяком изменении флегмового числа или числа тарелок в колонне и т. п., разумеется, в пределах того же самого заданного разделения. Именно только для данного разделения смеси, повторение опыта при любом другом измененном режиме ириве-дет к определению хотя и иных уже точек, но таких, которые будут ложиться соответственно на те же кривые фазового равновесия разделяемых пар, полученные в первоначальном опыте. Только при другом заданном разделении соотношения между концентрациями компонентов на тарелках колонны могут,, более или менее, резко изменяться. Вследствие этого влияние присутствующих компонентов на равновесные соотношения одноименных разделяемых пар может быть уже в какой-то степени другим и, следовательно, кривые фазового равновесия для этих пар, в общем, могут оказаться также несколько иными [c.101]

Таким образом, если исходить из относительных концентраций компонентов, составляющих отдельные пapы, то, очевидно, выражения для определения минимального флегмового числа при ректификации бинарной смеси будут действительны и здесь по отношению к каждой разделяемой паре. [c.108]

Таким образом, ири всяком заданном разделении минимальное флегмовое число Ямин и минимальное число теоретических тарелок тгйин> легко определяемые по кривым фазового равновесия для каждой разделяемой пары, являются действительно необходимыми и совершенно достаточными критериями для того, чтобы расчет процесса ректификации любой многокомпонентной смеси был сведен к расчету процесса ректификации бинарной смеси. Этот способ расчета не уступает по точности столь трудоемкому ступенчатому методу. Разумеется, уравнения рабочих линий могут и должны быть скорректированы в тех различных случаях,когда необходимо внестите или иные существенные поправки в тепловой или материальный баланс процесса.Тем более, что,строго говоря,рабочие линии, отображающие [c.109]

Если при определении числа тарелок используется флегмовое число, подсчитанное по методу С. В. Львова, то ошибка, связанная с неверной формой уравнения материального баланса, компенсируется. Если же флегмовое число задано, то расчет тарелок по указанному методу может дать очень большую ошибку. Для учета кривизны рабочих лпний С. В. Львов вводит в уравнение рабочей линии действительного процесса поправку, учитывающую присутствие в смеси неключевых компонентов. Л. А. Серафимовой рекомендует определять количества неключевых компонентов в потоках на тарелке питания по методу Б. Н. Михайловского , Хенстебека или по преобразованным уравнениям Фенске , относящимся к режиму / = оо. [c.35]

Расчет процесса ректификации способом от тарелки к тарелке в общем случае весьма громоздок и связан с большой затратой машинного времени да ке при использовании среднескоростных машин. Для сокращения стоимости выполнения расчетов на машинах при исследовании режима работы колонны разделения углеводородов С4 был применен комбинированный метод 3 . В начале расчета по уравнению Фенске и Джилли-ленда вычислялись минимальное число тарелок и минимальное флегмовое число. По полученным результатам, с учетом известного графика Джиллиленда, ориентировочно определялись действительные величины числа тарелок и флегмового числа, соответствующие оптимальному режиму. В дальнейшем проводился точный расчет способом от тарелки к тарелке , в результате которого были получены данные, необходимые для конструирования колонны. [c.60]