Коэффициент полезного действия массообменных аппаратов

Важным этапом расчета массообменных аппаратов является определение коэффициента полезного действия контактного устройства, так как от к. п. д. зависит число реальных ступеней контакта, а следовательно, и уровень капитальных и эксплуатационных затрат. К. п. д. зависит от многих параметров — гидродинамических, конструктивных, физико-химических. Наиболее достоверными можно считать экспериментальные данные, полученные в сопоставимых условиях на опытно-промышленных установках, а также данные обследования промышленных аппаратов и созданные на их основе корреляции.. [c.326]

В дальнейшем изложении для таких массообменных аппаратов, как ректификационные, абсорбционные и экстракционные колонны, описываются методы расчета, основанные на понятиях идеальной (теоретической) тарелки и обшего коэффициента полезного действия тарелок. Эти методы детально разработаны, наглядны, относительно несложны и поэтому нашли широкое распространение. Однако коэффициент полезного действия тарелок лишь косвенно учитывает кинетику процесса, что является известным недостатком таких методов расчета. [c.314]

Изучается массообмен в наиболее распространенных тарельчатых аппаратах. В литературе [3] рекомендуются формулы для определения коэффициентов массоотдачи и массопередачи для этих аппаратов, нуждающиеся в уточнении. Поэтому исследование массообменных процессов (абсорбции и ректификации) и расчет массообменных аппаратов до настоящего времени проводят с точки зрения статики процесса кинетические особенности процесса учитываются введением эмпирического коэффициента эффективности (коэффициента обогащения или коэффициента полезного действия) тарелки. [c.45]

В реальных аппаратах вследствие кратковременного контакта взаимодействуюш,их фаз и ограниченной плош,ади межфазной поверхности на каждой тарелке равновесие не достигается, поэтому число действительных тарелок Лд больше числа теоретических. Отношение Л /Лд = т , причем Т1с<С 1> выражает средний коэффициент полезного действия реальных тарелок или достигаемую на них среднюю. степень приближения к фазовому равновесию. Заимствуя из опыта величину Г1с и рассчитав число теоретических тарелок, находят требуемое число действительных тарелок, а по расстоянию между ними — искомую рабочую высоту аппарата Н = Выбор величины йт зависит от вида массообменного процесса, конструкции аппарата, физических свойств и гидродинамического режима [c.453]

О коэффициенте полезного действия пенных массообменных аппаратов. Определение влияния различных факторов на к. п. д. [95] массообменных аппаратов не только позволяет упростить метод их расчета, но и дает возможность выбора рациональных режимов их работы в зависимости от требований производства. Для процессов абсорбции к. п. д. выражается [c.75]

При оптимизации конструкции контактных устройств массообменных аппаратов особого внимания заслуживает выбор достаточно обоснованного параметра оптимизации. Если для форсунки таким параметром может быть коэффициент равномерности или коэ ициент расхода, для прямоточного контактного устройства — скорость газа, при которой сохранялся бы какой-то допустимый, заданный унос газом жидкости, для барботажных тарелок, кроме клапанных, — экстремальное значение коэффициента полезного действия или их гидравлическое сопротивление, то для хордовой насадки ни один из этих параметров не может стать параметром оптимизации. Это связано с тем, что специфические особенности объектов, где применяется хордовая насадка, требуют одновременного выполнения не всегда совместимых условий (к примеру, требуется высокая пропускная способность по газу и одновременно по жидкости, высокая эффективность контакта фаз и низкое гидравлическое сопротивление, которое трудно обеспечить ввиду относительно невысокой удельной прочности древесины, из которой обычно изготавливают хордовую насадку, что приводит к малому свободному объему насадки вследствие больших поперечных размеров реек). [c.104]

Для описания массообменных процессов можно применить не только коэффициент массопередачи, но и другой не менее важный показатель — коэффициент полезного действия (1 . п. д.) аппарата. Каждый из этих способов может дать необходимые данные для суждения об эффективности работы пенного аппарата и для его расчета. Выбор оптимальных условий осуществления процесса массопередачи должен быть основан на совместном анализе этих двух показателей. [c.73]

Использование секционирования по высоте рабочей зоны устраняет проскок необработанной жидкости через аппарат. Наличие несимметричных пульсаций потока жидкости интенсифицирует внешний массообмен между частицами и жидкостью, повышает эффективность работы колонны. Кроме того, коэффициент полезного действия передачи энергии от привода насоса к потоку жидкости в данном аппарате существенно выше, и составляет 50—70 %, а интенсивность создаваемых импульсов ограничена только механической прочностью аппарата и удерживающих его конструкций. [c.106]

Теоретические и экспериментальные данные, полученные нами, указывают на необходимость уменьшения ег. Для этого следует поместить ферромагнитные частицы на специальные оси, например на цилиндрические валы, которые находятся в зоне вращающегося магнитного поля. Такая конструкция аппарата с магнитоожиженным слоем позволяет существенно повысить коэффициент полезного действия, а в некоторых случаях улучшить массообменные характеристики технологических процессов, проводимых в подобных аппаратах. [c.49]