Рейнольдса критерий и относительная шероховатость тру

Рис. 15. Зависимость коэффициента трения от относительной шероховатости труб и критерия Рейнольдса.

Если подставить это значение X в уравнение (П,67), то нетрудно обнаружить, что при ламинарном режиме потеря напора пропорциональна скорости потока в первой степени. При турбулентном режиме величина коэффициента Х зависит не только от критерия Рейнольдса, но и от шероховатости стенок трубы, которую оценивают по относительной шероховатости [c.51]

Хт р — безразмерный коэффициент трения, зависящий от величины критерия Рейнольдса и относительной шероховатости труб [c.303]

Рассматривается задача определения коэффициента трения (л) в турбулентном потоке при перемещении жидкости или газа. Коэффициент зависит от значения критерия Рейнольдса (Re) и относительной шероховатости труб (е). Коэффициент трения вычисляется для новых чугунных труб и чугунных труб, бывших в эксплуатации. Эквивалентный диаметр труб t/e = 38 мм, абсолютная шероховатость (ash) приняты равными 0.5 и 1.4 соответственно [25]. [c.356]

В блоках 8—18 для каждого участка трубопроводной сети производится определение коэффициента трения стенки трубопровода (к) в зависимости от критерия Рейнольдса (Re) и относительной шероховатости трубопровода (А), а также поправочного коэффициента на сварные стыки и фланцы (Ко). [c.142]

Рис. 1.25. Зависимость критерия Эйлера от критерия Рейнольдса и относительной шероховатости dJe

Рис. 1.27. Зависимость коэффициента трения от критерия Рейнольдса и относительной шероховатости

При отсутствии влияния сжимаемости подобие потоков по силам инерции и вязкости обеспечивается равенством критериев Рейнольдса и относительной шероховатости стенок в натуре и модели. При этом условие кинематического подобия предполагает подобное распределение скоростей на границах исследуемого участка. [c.125]

На рис. 2-15 приведен график Г. А. Мурина (ВТИ), дающий зависимость коэффициента сопротивления трения к от критерия Рейнольдса Не и относительной гладкости (Д — абсолютная эквивалентная шероховатость) для стальных труб в различных областях турбулентного режима. [c.98]

Диаграмма дает зависимость коэффициента трения А, от критерия Рейнольдса Не при различной относительной шероховатости (где й — внутренний диаметр трубы, — так называемая эквивалентная, или зернистая, шероховатость). [c.5]

При этом влияние сил вязкости становится исчезающе малым и характеристики потока оказываются не зависящими от критерия Рейнольдса (зона турбулентной автомодельности). Коэффициент сопротивления трения является функцией только относительной шероховатости [c.95]

Здесь Я — коэффициент трения, зависящий от характера движения, от величины критерия Рейнольдса Ке и относительной шероховатости труб е/Л [c.28]

I. Полая труба. Обобщенную зависимость представляют в виде критерия Пекле как функцию критерия Рейнольдса Re = i )d/v, критерия Прандтля Pr = v/um и относительной шероховатости трубы e/d (v — кинематическая вязкость. Dm — коэффициент молекулярной диффузии). [c.103]

Для гидравлически шероховатых труб коэффициент трения можно определить по графикам на рис. 10.1, где он зависит от критерия Рейнольдса и шероховатости стенки трубы. Относительная шероховатость равна отношению абсолютной шероховатости е к эквивалентному диаметру трубы Ориентировочные средние значения абсолютной шероховатости можно определить по табл. 10.3. [c.220]

При турбулентном режиме величина коэффициента X зависит не только от критерия Рейнольдса, но и от шероховатости стенок трубы, которую оценивают по относительной шероховатости [c.48]

Для первого случая коэффициент трения между стенкой и потоком зависит толЫсо от критерия Рейнольдса, т. е. определяется вязкостью жидкости, а для второго — от относительной шероховатости Д/Ь. [c.21]

В те сте рассмотрено сопоставление гладких каналов и каналов с естественной шероховатостью, которая на практике встречается при отсутствии обработки поверхности. Представленные номограммы для сопряженных чисел Рейнольдса потоков и критериев сопоставления как для односторонней, так и для двухсторонней шероховатости позволяют рассчитать относительные характеристики рассматриваемых поверхностей. Для поверхностей с искусственной шероховатостью и при наличии двухстороннего обтекания дана номограмма для нахождения границы целесообразного применения шероховатой поверхности. [c.133]

Результаты измерения средней толщины пленки б в зависимости от числа Рейнольдса Ке д = 4 Г/[л приведены на рис. 11.9. Для шероховатых труб наблюдалось относительно большое отклонение ( 10%) опытных значений б от приведенных на рис. 11.9 средних значений. Значения критерия Рейнольдса Ке р, при которых ламинарное движение пленки переходило в турбулентное, [c.59]

Когда турбулентный поток вступает в контакт с обтекаемой поверхностью (рис. II. 12) сначала образуется ламинарный пограничный слой, подобный рассмотренному выше. По достижении некоторого критического размера ламинарное движение в пограничном слое становится неустойчивым (точка А) и развивается турбулентность. В переходной зоне, ограниченной точками А и В, турбулентность распространяется на всю толщину пограничного слоя /, за исключением тонкого слоя вблизи стенки называемого вязким подслоем II. В нем имеет место струйное течение, которое подвергается, однако, интенсивным внешним возмущениям, вызванным проникновением турбулентных пульсаций из ядра потока. Эти пульсации затухают и не приводят к развитию турбулентности, поскольку в вязком подслое определяющую роль играют силь вязкости. Резкой границы между вязким подслоем и т фбулентным пограничным слоем нет. Между ними имеется небольшая переходная область. В связи с малой толщиной вязкого подслоя измерить экспериментально распределение скоростей в нем не удается. Поэтому нет сведений относительно изменения толщины вязкого подслоя по длине. Обычно считают, что его толщина в развитом турбулентном пограничном слое остается по длине неизменной. Условия развития турбулентности в пограничном слое определяются формой и состоянием обтекаемой поверхности (шероховатостью), условиями обтекания и степенью турбулентности потока жидкости. Переход пограничного слоя от ламинарного режима движения к турбулентному определяется критическим значением критерия Рейнольдса Ке кр, для нахождения которого в качестве определяющего размера принимается длина в направлении потока I. Для пластин и тел вращения большой длины при движении жидкости вдоль твердого тела Ке кр = = 2-10 - 2-10 . Для тел другой формы Ке кр меньше. [c.116]

Известно, что в широком диапазоне чисел Ве значения коэффициента сопротивления тел, обтекаемых потоками с ламинарным или с турбулентным пограничным слоем, убывают с увеличенпеы Ке. Исключение составляют области, несколько предшествующие кризису, и сразу после кризиса. К этих районах течение близко к автомодельному. Известно также, что критическая зона для шара, например, находится в области 10 << Ке . < 4-10 [Александров, 1946], однако наступление кризиса может начаться раньше прп увеличении начальной турбулентности потока. В работе В. С. Авдуев-ского, В. Н. Крюкова и В. П. Солнцева [1965] указывается, что шероховатость приводит к разрушению ламинарного подслоя и возрастанию коэффициента трения. Величина этого коэффициента, определяемая сопротивлением формы выступов шероховатости, прп числе Ке > Ке р становится автомодельной относительно критерия Рейнольдса. В нашем случае, по-видимому, и имеет место описанное явление. [c.304]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология