Расчеты сепаратора

Рис. 2-7. Схема к расчету сепаратора-сгустителя

Материальный расчет сепаратора. [c.111]

Расчет сепараторов по специально разработанной методике позволяет прогнозировать ориентировочные габариты сепараторов различной производительности (табл. 4.1). [c.63]

Расчет сепаратора (блок III) [c.137]

Расчет сепаратора (блок V) / [c.138]

Отсутствие данных по выбору оптимальных режимных и конструктивных параметров вихревого сепаратора в зависимости от свойств разделяемой смеси требует в каждом конкретном случае экспериментальной отработки конструкции аппарата. В первом приближении для расчета сепаратора можно использовать приведенные рекомендации. [c.168]

Для сепараторов средних размеров К изменяется в пределах 0,12—0,43 в зависимости от условий эксплуатации и места установки сепаратора. При расчете сепараторов для Отделения нефти от газа К обычно принимается равным 0,35. [c.91]

При расчете сепаратора принимают следующие допущения 1) твердые кии жидкие частицы имеют форму шара 2) движение газа в сепараторе установившееся 3) движение частиц свободное 4) скорость оседания частиц постоянная. [c.434]

При расчете сепараторов-разделителей прежде всего необходимо выяснить, какой из компонентов является дисперсионной средой, а какой — дисперсной фазой. Соответственно определяется и расчетный участок тарелки. Если, например, дисперсной фазой водомасляной эмульсии являются глобулы воды, то за расчетный участок принимают центральную зону тарелок и формула (2,29) приобретает вид [c.76]

В работе [44] теоретически исследовано влияние законов закручивания потока на эффективность сепарации газоконденсатных смесей, а также рассмотрены методы расчетов сепараторов, оборудованных циклонами. Подробный анализ этих процессов содержится в разделе 6.2. [c.196]

Таким образом, кривизна стенок оказывает заметное влияние на КЭ сепаратора только при относительно больших скоростях потока, при которых эффективность сепарации мала. Поскольку эта область скоростей не представляет практического интереса, то можно сделать вывод, что для практических расчетов сепаратор можно моделировать объемом прямоугольного сечения. [c.485]

Сепараторы для разделения эмульсий имеют в химической и смежных с нею отраслях промышленности меньшее распространение. По признаку разделения, характеру движущей силы процесс сепарирования эмульсий аналогичен процессу разделения суспензий и подчиняется тем же закономерностям, однако при расчетах сепараторов для разделения эмульсий часто возникают осложнения, связанные с природой образования этой гетерогенной системы. В первую очередь речь может идти об определении фактической разделяемости эмульсий в центробежном поле конкретной напряженности. В зависимости от наличия и характера стабилизаторов в эмульсии глобулы дисперсной фазы могут изменять свои размеры и агрегатироваться либо измельчаться при механическом или физическом воздействии на среду. Так, перекачка среды центробежным насосом вместо шестеренного или винтового может привести к образованию столь устойчивых эмульсий, что разделение их на сепараторе становится невозможным или малоэффективным. Даже удара струи о стенки тарелкодержателя бывает достаточно, чтобы разделяемость резко снизилась. В этих случаях качество сепарирования улучшается при уменьшении частоты вращения ротора в результате ослабления удара и уменьшения степени диспергирования при подаче жидкости в ротор. С другой стороны, при изменении температуры, добавлении поверхностно-активных веществ, возникновении гальванических пар при подаче эмульсий на сепарирование или в процессе ее разделения может произойти укрупнение глобул, что улучшает условия разделения. [c.71]

Для расчета сепараторов и определения производительности вакуум-насосов установок регенерации диэтиленгликоля под вакуумом можно пользоваться экспериментальными данными по растворимости природного газа в диэтиленгликоле разной концентрации, приведенными в работе [З]. Состав газа следующий (в % об.) [c.14]

Расчет сепараторов. Процесс движения частиц в двухфазном потоке теоретически и экспериментально мало изучен из-за его сложности. Строгой методики расчета воздушных сепараторов различных типов не имеется. Поэтому после выбора принципиальной схемы сепаратора определять типоразмер и разрабатывать конструкцию следует на основании имеющихся экспериментальных данных и опыта эксплуатации сепараторов сходных конструкций, а расчет параметров — по приближенным теоретическим формулам, вводя поправочные коэффициенты, которые могут быть получены в результате испытаний модели опытного образца сепаратора. [c.17]

Сепаратор и кристаллизационная камера рассчитываются независимо друг от друга. При расчете сепаратора учитывается скорость сокового пара, обеспечивающая ничтожно малый унос капель раствора даже при самом интенсивном выпаривании. При расчете кристаллизационной камеры принимается во внимание скорость кристаллизации и время пребывания в ней кристаллов, необходимое для их роста. Поэтому диаметр сепаратора в выпарном кристаллизаторе может быть больше или меньше диаметра кристаллизационной камеры, и наоборот (см. рис. 56,6 и в). [c.121]

Ниже приведен расчет сепараторов по заданной графически кумулятивной кривой распределения частиц твердой фазы. При расчете исходят из того, что зазор между тарелками сепаратора равен /г. Через этот зазор проходят частицы, имеющие гидравлический размер [c.236]

Количество фугата как и при расчетах сепараторов-очистителей может быть определено по формуле (2.28) [c.69]

Следует отметить особенности расчета сепараторов с наклонными каналами типа дрожжевых. В работе [77] указано, что расположение устья выводных каналов сопел на радиусе, меньше, чем расчетный радиус тарелок, вызывает ухудшение процесса сепарирования. В другой работе [78] отмечено, что устья каналов отвода дрожжевого концентрата располагаются в зоне, соответствующей максимальному диаметру тарелок. Мы также экспериментально установили, что по мере уменьшения радиуса расположения отводящих сопел до радиуса расположения отверстий в тарелках качество сепарирования не изменяется, но при дальнейшем приближении устья, отводящих каналов к оси вращения наблюдается повышение уноса дрожжевых клеток при сохранении степени сгущения. Следовательно, возможность уменьшения Гс с целью повышения степени сгущения и снижения энергозатрат на отвод концентрата имеет определенные пределы и наиболее удовлетворительным является равенство Гс — ГуС Гтах- [c.70]

Расчет сепараторов, предназначенных для концентрирования дисперсной фазы в одном из жидких компонентов обычно упрощают по сравнению с расчетом процесса разделения эмульсии. Как правило, в этих случаях возможно более точное определение гидравлической крупности концентрируемых частиц, например, глобул каучука в латексе. Кроме этого, отпадает необходимость в установке разделительной тарелки с выступающими бортами для образования гидрозатвора и наружный диаметр разделительной тарелки такой же, как и у рабочих тарелок. [c.75]

В результате исследований получены параметры, необходимые для расчета сепараторов и оценки возможностей процесса ЭК-Ф. Оптимальное значение плотности тока, при котором достигается максимальный эффект сепарации нефтепродуктов, составляет 150-200 А/м . Расход тока для осуществления качественной очистки в случае использования алюминиевых электродов составляет 140—220 Кл/л, при применении графитовых—280—360 Кл/л. Напряжение электролиза зависит от степени минерализации обрабатываемой воды и выбранной пДвтности тока на электродах. Для расчета напряжения электрического поля получены эмпирические зависимости на ос ювании вольтамперных характеристик вод с различным содержанием солей. Расход электроэнергии на электролиз 1 м воды может быть определен по формуле [c.62]

Для технологического расчета всех аппаратов, в которых происходит конденсация аммиака при охлаждении — воздушные и водяные холодильники, конденсационные колонны с испаряющимся аммиаком и т. д., можно. использовать единую обобщенную методику расчета материального и теплового баланса. Здесь подразумевается технологический расчет, состоящий в том, что требуется определить параметры жидкого и газообразного потока на выходе, если заданы все эти параметры на входе в аппарат. Существуют две модификации расчета 1) задана температура потоков на выходе, требуется определить количество отводимого (подводимого) тепла С 2) задано количество отводимого тепла Q, требуется определить температуру на выходе. Частным случаем является вариант второй модификации, когда задаваемое Q равно нулю (например, при расчете сепаратора, в котором смешиваются циркуляционный и свежий газ, барботирующий через жидкий аммиак). [c.452]

Для расчета состава отдуваемого газа и последующих расчетов задаемся значениями х и у. Значения S и z, ген, и определяем при расчете сепаратора высокого давления. Так как они заранее неизвестны, принимаем 5 = О и рассчитываем все необходимые величины. Затем рассчитываем 1-ю и 2-ю ступени конденсации, после чего определяем S, г, ген, и гсаНв После этого расчет повторяем, уточняя значения В, V, Усн,< УсгЩ и 2, сгНв Таким образом расчет проводим, пользуясь [c.47]

На рис. 18.2 показана зависимость г] от параметров х и Лг . В качестве примера рассмотрим расчет сепаратора при следующих значениях параметров D=l,6 м L = 3 м р = 5 МПа Г = 250 К Р/. = 750 кг/м рс = 40 кг/м ц,с=1>2 10 Па-с. На рис. 18.3 показана зависимость КЭ сепаратора от расхода газа Qq при нормальных условиях для различных значений диаметра подводящего к сепаратору трубопровода d. Из приведенной зависимости следует, что КЭ уменьшается с увеличением расхода газа и с уменьшением диаметра трубопровода. Последний факт объясняется тем, что уменьпгение d при прочих [c.475]

Для расчета отдуваемого газа и последующих расчетов задаются значениями X п у. Значения 5 и г, и определяют при расчете сепаратора высокого давления. Так как они заранее не известны, ими задаются на основе опытных данных (заводских или проёктных), а затем корректируют после окончания расчетов. Таким образом, здесь фактически приходится пользоваться методом последовательного приближения. Однако уточнение значений 5 и г не оказывает сильного влияния на результаты, поэтому обычно бывает достаточно одного повторного пересчета. [c.32]

Для определения критического расхода газа и КЭ сепаратора, оборудованного струнной каплеуловительной насадкой, необходимо предварительно определить параметры газожидкостного потока во всей системе, включающей подводящий трубопровод, осадительную секцию и каплеуловительную насадку, так же, как это было сделано ранее при расчете сепаратора с центробежной насадкой. В итоге получим следующие выражения для КЭ вертикального сепаратора [c.501]

Коалесценция жидких капель происходит значительно легче, чем агломерация твердых частиц, однако при неблагоприятных условиях капли и распадаются легче. При расчете сепараторов, отделяющих жидкость, эти условия обычно исключаются. Для частиц величиной 3—100 мкм применим закон Стокса, а для частиц 0,1—3 мкм в значение скорости, вычисленной на основании закона Стокса, должна быть вяесена поправка Каннингэма. [c.100]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология