Частота вращения ротора

В зависимости от частоты вращения ротора ГТД минимальный расход воздуха 0(с)т1п = 0,810 кг/с и максимальный 0(с)тах = = 1,117 кг/с. [c.255]

Частоту вращения ротора в ленточных смесителях принимают с таким расчетом, чтобы окружная скорость верхней кромки наружной ленты была равна 1,2 м/с. Зазор между наружными кромками лепты большего диаметра и внутренней поверхностью корпуса не должен превышать 3 мм. [c.244]

Если величину из (2.7) умножить на частоту вращения ротора (<о), то получим формулу, которая формально совпадает с некоторыми зависимостями, предложенными другими авторами. Этот факт пока лишь феноменология. [c.71]

На рис. 111 представлены основные показатели исследуемого ГТД при работе его в обычных условиях без испарительного охлаждения рабочего тела. Все показатели частота вращения ротора п, массовый расход влаж- [c.264]

В горизонтальных автоматизированных центрифугах с ножевой выгрузкой осадка (ФГН, ОГН) наполнение ротора суспензией, центрифугирование, промывка и отжим осадка, а также его выгрузка осуществляются при одинаковой частоте вращения ротора. [c.328]

СОИ. Электрическая схема стенда собиралась так, чтобы при замыкании части контактов в цепи проходил ток в 0,1 А, а при замыкании другой группы контактов в цепи проходил ток в 0,05 А. При частоте вращения ротора 2,5 об/мин это обеспечило последовательное замыкание конкретной группы контактов через каждые 2 с, а каждое последующее замыкание следовало друг за другом через каждую секунду. Было найдено, что через каждые 2 с возникает импульс максимального тока, а два последующих импульса были вдвое меньше. Подставив значения со в формулы (2.34) и (2.35), получим = 0,5 кГц и ( = кГц, что совпадает с экспериментом. Таким образом, при СОИ происходят два периодических процесса 1) совпадение четырех из восьми контактов с периодом в 2 с и 2) последовательное совпадение двух групп контактов с периодом в 1 с, что служит наглядным подтверждением полученных выше теоретических выводов. Кроме того, обнаружено, что = 1 (контакт 2), = 2, - 1 = 7 (контакт 8), откуда + [(и - i)Zs/n = 7, что подтверждает вывод леммы 3 и = ( , - га)/2, = 1 = [(2,(2, - 1) - n) /Zs = 10 А = [((ДГ< > - + 1)/ - 1)] = 2, что подтверждает выводы теоремы 14. [c.88]

Исследования проводят при фиксированных значениях условных чисел Маха М , для поддержания которых следует при изменении температуры торможения на всасывании соответственно изменять частоту вращения ротора компрессора. Поэтому при проведении испытаний необходимы таблицы, указывающие частоты вращения в заданном интервале изменения температур. В остальном методика эксперимента не отличается от общепринятой при исследованиях центробежных компрессорных машин [10. [c.134]

На рис. 110 показаны зависимость относительного изменения температуры воздуха в начальный момент сжатия и в конце сжатия, а также зависимость изменения граничных давлений компрессора и частоты вращения ротора от относительного расхода охлаждающих жидкостей, подаваемых в поток воздуха во входное устройство компрессора. Эти данные получены прямыми измерениями. [c.263]

Массовый расход воздуха, подаваемого компрессором, при впрыске воды впр<0,015 кг/кг сухого воздуха практически оставался неизменным, а при впр>0,015 кг/кг сухого воздуха расход воздуха увеличивался, несмотря на уменьшение частоты вращения ротора (см. рис. ПО). Это объясняется снижением температуры воздуха во входном устройстве за счет испарения воды в потоке воздуха, увеличением его плотности и массового расхода. [c.265]

Частота вращения ротора уменьшается менее значительно при подаче водного аммиака, чем при подаче воды, а смесь этилового спирта с водой при впр >0,015 кг/кг сухого воздуха приводит к увеличению частоты вращения. Заметно отличается влияние впрыска этилового спирта на массовый расход воздуха. При работе ГТД с подачей этилового спирта и неизменном количестве основного топлива, подаваемого в форкамеры, частота вращения ротора увеличивалась до 41 ООО об/мин, что и привело к более заметному повышению массового расхода воздуха. [c.265]

Зависимость вязкости каучуков с узким (/) и широким (2) ММР, измеренной на приборе ВР-2, от частоты вращения ротора. [c.189]

Частота вращения ротора электродвигателя, об/мин Масса дробилки, кг [c.389]

Номинальная частота вращения ротора, об/мин - - - - - 1250 1500 2000 1000 1300 1500 600 750 1000 500 600 500 600 [c.390]

Частота вращения ротора равна [c.145]

Максимальная частота вращения ротора, 1/с Фактор разделения Р г 100 70,8 43,3 66,6 44,7 27,5 58,3 27,50 [c.131]

Центрифуга ФГН-125 имеет следующие технические показатели (табл. 5.5) диаметр барабана = 1250 мм длина барабана L = 600 мм емкость ротора up = 0,320 м площадь поверхности фильтрования = 2,35 м частота вращения ротора л = 1,66 с фактор разделения Fr = 710. [c.136]

Г/vда Г = п — частота вращения ротора, с . [c.205]

Частота вращения ротора и, " [c.206]

Наименование Частота вращения ротора, об/мии Производи- тельность, л/ч Давление нагнетания, МПа Размеры, мм [c.57]

Крутящий момент и частоту вращения ротора можно определить по формулам (12.4) и (12.5). [c.166]

Действительные зависимости Др и /г от М нелинейные вследствие влияния на утечки и трение таких факторов, как упругость обоймы статора, первоначальный натяг, характер изменения коэффициента трения в функции удельного давления и частоты вращения ротора и др. Поэтому линии характеристики не прямые, а изогнутые (рис. 12.7, б). При этом точка, соответствующая тормозному режиму, смещается влево, а точка экстремального режима оказывается в правой части графика. [c.169]

Например, компрессор К-380-101-1 с объемным расходом газа на входе 500 м Умин, предназначенный для сжатия нефтяного газа от 0,15 до 4,2 МПа (е = 28), выполнен с двумя корпусами. В каждом корпусе расположено по пять рабочих колес. Частота вращения ротора в первом корпусе составляет 7 350 об/мин, во втором — 17 тыс. об/мин. Компрессор имеет только один охладитель между корпусами, что объясняется низким значением показателя адиабаты сжимаемого газа, а также возможностью выпадения жидкой фазы при его охлаждении. [c.188]

С уменьшением диаметра колес снижается окружная скорость и , и, следовательно, требуется больше колес для заданной степени повышения давления е. А это приводит к увеличению осевого габарита машины, и к снижению критических частот вращения ротора, вследствие чего появляется опасность сближения рабочей частоты вращения со второй критической. Поэтому в одном и том же компрессоре иногда применяют лопастные аппараты различного типа. При этом выходной угол наклона лопастей Рал и скорость с т постепенно уменьшаются от первой ступени к последней, что позволяет сохранить диаметры ступеней внутри одного корпуса равными или близкими [18, с. 164]. [c.188]

В зависимости от вида привода возможны различные варианты компоновки двухкорпусных машин. Прн самостоятельном приводе каждого корпуса Кх и Кг непосредственно от турбины Т (рис. 15.2, г) или через мультипликатор М от электродвигателя Д (рис. 15.2, д) возможно сообщить каждому ротору различную частоту вращения, но компрессорный агрегат состоит из большого числа отдельных машин. Это усложняет обслуживание и увеличивает эксплуатационные расходы. Более выгодны схемы с одним двигателем, но разными частотами вращения ротора в каждом корпусе компрессора. От высокооборотного двигателя (турбины) первый корпус Кх низкого давления принимает мощность непосредственно, а второй Ка высокого давления — через мультипликатор М (рис. 15.2, е). При электроприводе требуется повышение частоты вращения вала также и в первом корпусе (рис, 15.2, ж, з). [c.189]

Частоту вращения ротора ограничивает допускаемая окружная скорость конца пластины, равная примерно 13 м/с для стальных п 8—18 м/с для пластмассовых и графитовых пластин. Превышение частоты вращения сверх номинальной (паспортной) приводит к быстрому износу пластин. [c.252]

У машин с небольшой частотой вращения ротора собственной инерции для уплотнения пластин не хватает, и поэтому для прижатия их к цилиндру используют спиральные пружины. [c.252]

Резисторы делителя напряжений во всех последующих опытах были подобраны так, чтобы при замьшании контактов, начиная с некоторого исходного, при обходе по направлению вращения ротора возникал импульс тока, отличающегося от предьщу-щего на 0,05 А. Частота вращения ротора подбиралась так, чтобы период акта совпадения был равен 1 с. [c.88]

Примечание. Исходная нефть — парафинистая месторождения Нефтяные Камни вязкостью 42—48 мм7с, коксуемостью 1,6 —1.8 % (масс.) кратность фурфурола к деасфальтиэату (по массе) 3,5 1 частота вращения ротора 26 об/мин. [c.76]

На рис. 106 приведены результаты опытной проверки эффективности испарительного охлаждения наддувочного воздуха в роторном нагнетателе типа Ру1с при Ск=1,2- 1,5 и переменной частоте вращения роторов 1800- 2700 об/мин. Начальная температура воздуха на всех режимах о=35°С. Опытные данные несколько отличаются от ранее приведенных расчетных данных. Для Ск=1,5 и о=35°С опытные и расчетные данные приведены в табл. 37. [c.239]

Исследования эффективности испарительного охлаждения рабочего тела в ГТД носили сравнительный характер. Вначале двигатель работал без подачи охлаждающей жидкости с постоянным расходом топлива и постоянной частотой вращения ротора. После выхода двигателя на устойчивый температурный режим и записи основных показаний по установке включался впрыск охлаждающей жидкости во входное устройство компрессора. Охлаждающие жидкости впрыскивали посредством четырнадцати центробежных форсунок, смонтированных в колекторе 6 (см. рис. 107). В целях выявления эффективности испарительного охлаждения данной жидкости менялся ее расход изменением количества работающих форсунок. Это дало возможность сохранить одинаковую дисперсность распыливания охлаждающих жидкостей при переменном их расходе. [c.261]

Частота вращения ротора 500—700 об/мин. Благодаря малому времени пребывания жидкости на теплообменной поверхности (не более 2—3 с) на данном испарителе можно обрабатывать термонестойкие вещества. Аппарат может работать как при атмосферном давлении, так и под вакуумом. Промышленностью выпускаются указанные испарители больших размеров, с поверхностью теплообмена до 40 м . [c.168]

Иа рис. 190 показан емкостный гидроди-иамически смеситель периодического деОст-вия. Частота вращения ротора в зависимости от размеров аппарата составляет 3000— 1500 об/м1т. [c.200]

Подпеспая саморазгружающаяся центрифуга ФПС (рис. 11.5) состоит из станины 1, на верхней поперечине которой закреплен корпус 2 узла подвески верхняя вогнутая сферическая часть корпуса подвески служит опорой для корпуса 4 подшипников. Электродвигатель 3 закреплен посредине поперечины станины. Верхний конец вала, ) ротора 6 установлен в подшипниках опорного узла. Ротор крепится на нижней конической части вала. Внутри ротора на его валу расположены распределительный диск 7 и запорный конус 8. При выгрузке осадка запорный конус поднимается и освобождает окна в ступице ротора, через которые осадок попадает в бункер. Суспензия подается па распределительный диск, центробежная сила отбрасывает ее на сита ротора осадок остается иа них, а фильтрат собирается в кожухе 9 ротора. Промывка осадка может осущесгвляться форсунками. После отжима осадка частота вращения ротора снижается до 120—150 об/мин, запорный конус поднимается и осадок попадает в буикер. Центрифугу ФПС легко автоматизировать исполнительные механизмы приводятся в действие от гидравлической или пневматической систем рабочий процесс регулируют с пульта управления. [c.327]

Для о зетления суспензий с мелкодисперсной твердой фазой или разделения эмульсий применяют сепараторы и трубчатые центрифуги с высокими факторами разделения, для создания которых необходимо увеличивать частоту вращения ротора или его диаметр. Кольцевые апряжения в стенке ротора зависят от давления вращающейся жидкости (пропорционально и от центробежных сил собсгвенной массы (пропорционально а фактор разделения зависит лишь от Я — средний радиус оболочки ротора). Следовательно, для достижения высоких факторов разделения предпочтительно увеличивать угловую скорость при уменьшении диаметра ротора поэтому сепараторы с фактором разделения 5000—8000 имеют диаметр ротора не более 700 мм, а у трубчатых центрифуг с Рг = = 12 000... 15 000 диаметр ротора не превышает 80—150 мм. [c.344]

Величина остаточной неуравновешенности определяется на основе опытных норм. Допустимая остаточная неуравновешенность зависит от скорости вращения ротора, отношения веса вращающегося ротора к весу всей машины и отношения собственной частоты колебаний опорной конструкции к частоте вынужденных колебаний (частоте вращения ротора). Чем выше частота враще1шя и относительный вес ротора и чем ниже отношение частот собственных и вынужденных колебаний, тем меньше допуск на остаточную неуравновешенность. [c.128]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология