Закручивание потока

В установках плазменного нагрева (плазмотронах) температуру дуги повышают до 2-10 К и более, воздействуя на дугу параллельным потоком газа, закручиванием потока газа и обжатием магнитным полем соленоида [13]. В этом случае объемная плотность мощности в дуге достигает десятков кВт/см . Дуговые плазмотроны подразделяют на высоковольтные (2-6 кВ, 50-500 А) и низковольтные (100-800 В, 2-10, к А). Подавляющее число плазмотронов работает на постоянном [c.81]

В связи с этим воздух, поступающий в камеру сгорания газотурбинного двигателя, обычно делят на три потока. Первый поток поступает в камеру сгорания, имеющую завихритель (рис. 3.27), через кольцевой зазор между корпусом форсунки и внутренним кольцом завихрителя, чем обеспечивается охлаждение форсунки. В этой зоне топливо распыляется, частично испаряется и воспламеняется а составляет 0,2—0,5 [166]. Второй поток воздуха вводят в зону горения через завихритель и через первые ряды отверстий диаметром 12—30 мм в жаровой трубе. Этот воздух обеспечивает сгорание смеси при температуре во фронте пламени, равной 2300—2500 К, и последующее снижение температуры газов до 2000 К- Коэффициент избытка воздуха при этом возрастает до 1,2—1,7. Роль завихрителя заключается в закручивании потока воздуха и создании воздушного вихря, вращающегося вокруг оси жаровой трубы. При этом в центральной части трубы создается зона пониженного давления, куда устремляется поток из средней части камеры сгорания. Продукты сгорания, движущиеся противотоком к основному потоку распыленного топлива, ускоряют испарение и обеспечивают нагревание топливо-воздушной смеси до температуры воспламенения. Турбулизация газо-воздушного. потока приводит к увеличению скорости распространения пламени, а уменьшение осевой скорости воздуха вблизи границы зоны обратных токов удерживает факел в определенной области. Третий поток воздуха поступает через задние ряды боковых отверстий в зону смешения. Этот воздух снижает температуру газов до значения, допустимого по условию прочности лопаток турбины. [c.164]

Ввод газа в аппарат выполняется так, чтобы избежать закручивания потока в камере и его завихрений па входе, приводящих к неравномерному распределению газа и концентрации взвешенных частиц перед решеткой. Для этого применяют плавно очерченные диффузоры (часто снабжаемые разделительными стенками), строго симметричные диаметральной плоскости сечения колонны. При работе колонн большого диаметра на запыленных газах опоры колосниковой решетки целесообразно располагать так, чтобы они служили одновременно системой экранов, обеспечивающих выравнивание концентрации взвешенных частиц. При этом для отношений целесообразно вслед за диффузором устанавливать хотя бы одну решетку (например, из уголков) со сравнительно небольшим коэффициентом тр=10—12 [42]. Для ввода газа в насаженные колонны небольшого сечения И. Е. Идельчик рекомендует применение отогнутых вверх под углом 90° патрубков, снабженных распределительными насадками истечения в виде сплошных нли перфорированных конусов, набора соосных диффузоров и т. д. В полых же колоннах достаточно равномерное распределение газа достигается при вводе его через патрубок (без дефлекторов), [c.14]

Для интенсификации процессов теплообмена и сепарации широко используется закручивание потока в неподвижном осесимметричном канале, в котором вращательное движение газо дисперсной смеси создается закручивающим устройством, установленным на входе в канал. Устройства такого типа получили название вихревой трубы. Отсутствие вращающихся частей, компактность, простота конструкции и высокая эффективность очистки газовых выбросов обусловили их широкое применение в промышленности. Данная работа посвящена разработке теории движения дисперсных частиц в закрученном газовом потоке вихревой трубы и определению критерия эффективности очистки газовых выбросов. [c.312]

Кроме того, можно отметить, что если по каким-либо причинам поток перед плоской решеткой закручен, то это закручивание при прохождении жидкости через решетку не будет устранено и сохранится в сечениях за решеткой (рис. 3.8). Вместе с тем струя при набегании на решетку будет растекаться, так что ее поступательные скорости за решеткой соответственно понизятся. Причиной закручивания потока может быть не только несимметричное расположение входного отверстия в аппарате, но и несимметричный профиль скорости струи на входе, даже при симметричном расположении входа относительно оси аппарата. В случае несимметричного профиля скорости равнодействующая динамических сил струи находится не на оси, а в зоне больших скоростей. Поэтому создается вращательный момент, закручивающий струю по направлению от больших скоростей к меньшим. [c.86]

Устранить закручивание потока можно не только с помощью указанных устройств (например, установкой за входным отверстием системы направляющих лопаток или пластинок), а в случае подвода потока по диффузору также и с помощью разделительных стенок. [c.183]

Существенно улучшается распределение скоростей при установке над подводящим патрубком одной плоской решетки со сравнительно небольшим коэффициентом сопротивления ( р = 9,5 / = 0,38), особенно в варианте с удлиненным патрубком (рис. 8.7, в). Коэффициент количества движения уменьшается до яг 1,3 (при коротком патрубке >2). Дополнительное выравнивание потока до М = 1,13 при удлиненном патрубке и /И, <2 при коротком достигается после наложения на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки (кривые 2, рис. 8.7, в). Спрямляющее устройство устраняет закручивание потока и стабилизирует его, что сказывается благоприятно на степени равномерности распределения скоростей по сечению. [c.210]

Исследования показали, что при кольцевом (периферийном) вводе потока в аппарат движение жидкости значительно сложнее, чем при обычном боковом. Струя, поступая в кольцо и взаимодействуя со стенкой корпуса аппарата, разделяется на две части, обтекает эту стенку и устремляется по инерции в противоположный конец кольца. Отсюда через щели в стенке корпуса аппарата она выходит в его полость. При этом создаются условия для двойного винтового (вихревого) движения (рис. 8.8, а). В результате распределение скоростей по сечению рабочей камеры аппарата получается неравномерным М = 1,8-н2, табл. 8.3). Закручивание потока столь значительное, что сохраняется даже после установки в начале рабочей камеры плоской решетки. Поэтому и за решеткой неравномерность распределения вертикальных составляющих скоростей не устраняется (Л4 = = 1,5ч 2,0). Только после наложения на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки, устраняющей закручивание потока, достигается практически полное выравнивание скоростей по всему сечению (М = 1,08ч-1,10). Опыты показывают, что установка одного спрямляющего устройства без плоской решетки неэффективна (см. рис. 8.8, б), так как вследствие малого сопротивления это устройство не может выравнять скорости по величине. [c.213]

Различают несколько способов регулирования центробежных "машин регулирование дросселированием на линии нагнетания или всасывания, регулирование воздействием на поток газа (закручивание потока на линии всасывания или изменение положения лопаток в диффузоре), регулирование изменением частоты вращения. В практике эксплуатации центробежных компрессоров на установках каталитического риформинга и гидроочистки олее широкое применение нашел способ регулирования давления путем дросселирования давления на линии всасывания. При этом, если компрессор работает от двигателя с постоянной частотой вращения, то изменение характеристики компрессора может быть достигнуто изменением давления во всасывающем трубопроводе путем ввода дополнительного сопротивления. В этом случае температура и степень сжатия компрессора не меняются, а конечное давление понижается. Таким образом, за счет регулирования давления на всасывании (обычно это делается задвижками) можно несколько расширить область устойчивой работы. [c.186]

Кольцевой ввод потока в узел изоляции коронирующей системы электрофильтров (А. с. 663904 (СССР)]. С целью исключения возможности попадания очищаемого газа в изоляторную коробку коронирующей системы электрофильтров в узел изоляции (рис. 8.9) подается под давлением определенное количество азота, который затем выходит по вертикальному каналу 1 в корпус электрофильтра. Подвод азота п узел изоляции коронирующей системы электрофильтра удобно осуществить по кольцевому каналу 2. Полная изоляция коробки изолятора от очищаемого газа может быть обеспечена не только при определенном расходе азота, но и при условии, что поток на выходе из изоляторной коробки (сечение 2—2) распределен равномерно по сечению. Однако вследствие закручивания потока за кольцевым входом это условие, как было рассмотрено, не обеспечивается. В то же время устанавливать полную спрямляющую решетку (на все сечение 1—/), устраняющую это закручивание, при наличии на оси коробки коронирующих электродов нельзя. [c.215]

Зная коэффициент сопротивления трубчатой решетки (электродов), можно оценить, до какой степени необходимо и достаточно было бы (в случае отсутствия закручивания потока) обеспечить растекание потока с помощью дополнительной решетки, учитывая последующее выравнивающее действие электродов. Действительно, по формуле, аналогичной выражению (4.85), [c.257]

При установке осадительных электродов поток несколько выравнивается [в соответствии с приведенным расчетом по формуле (9.2) ], однако степень неравномерности еще достаточно большая (Мк = 1,86, табл. 9.11). При этом влияние закручивания потока при входе также еще остается в центральные электроды поток пе поступает. [c.257]

Если ввести коэффициент закручивания потока -ф [c.114]

С целью устранения закручивания потока на входе в корпус аппарата были установлены пять направляющих лопаток 7. В этом случае с одной уголковой решеткой с = = 0,26 получились вполне удовлетворительные результаты (Мк = 1,16). [c.260]

Однако закручивание потока невязкой жидкости под действием относительного вихря перед решеткой в действительности не возникает. Поэтому вводится третья составная часть относительного движения — присоединенный вихрь вокруг каждой лопасти (рис. 2.2, а, канал III), ликвидирующий закручивание жидкости на входе и снижающий скорость относительного вихря , на выходе [21, с. 49] [c.32]

Поворот лопастей направляющего аппарата (рис. 21.3, б). При закручивании потока газа перед входом в рабочее колесо с помощью лопастей скорость Со может иметь, как положительное, так и отрицательное значение. Скорость qu, согласно уравнению Эйлера, изменяет удельную работу рабочего колеса, а следовательно, и характеристику е — Уд компрессора (рис. 21.3, г), особенно значительно для рабочего колеса с малым отношением D IDi. По эффективности этот способ выше, чем дросселирование, но уступает регулированию частотой вращения. [c.275]

Воздушно-циркуляционный сепаратор показан на рис. 4-10. Измельченный материал из воронки / поступает на вращающийся распределительный диск (тарелку) 4. Более тяжелые частицы отбрасываются центробежной силой на стенки внутреннего конуса 5, опускаются вдоль его стенок вниз и удаляются через патрубок 6. Мелкие частицы подхватываются восходящим потоком воздуха, циркуляция которого, показанная на рисунке стрелками, создается вентиляторным колесом 2. Циркулирующий пыле-воздушный поток проходит между поворотными лопатками 8. Вследствие закручивания потока и отражения его от лопаток из потока дополнительно отделяются более крупные частицы, которые также удаляются через патрубок 6. [c.103]

Экстремальный характер зависимости изменения эффективности разделения от размера зон полного перемешивания позволяет определить оптимальный размер этих зон, что особенно важно при конструировании тарелок. Однако усилия ученых, изобретателей и конструкторов, направленные на интенсификацию процесса массопередачи по всей плошади барботажа тарелки путем ее секционирования, направленного ввода парового потока в строго определенных местах площади барботажа, закручивания потока и т. д., конечной целью которых является приближение структуры пенного слоя к режиму идеального вытеснения (Ре -> оо), не дадут желаемых результатов при противо-точном движении жидкости на тарелках колонны. [c.192]

К пассивным методам (не требующим дополнительных затрат эне )гии, кроме энергии самого потока) относят специальную физико-химическую обработку поверхностей теплообмена, использование устройств, обеспечивающих перемешивание и закручивание потока, применение шероховатых и развитых поверхностей, а также различных способов воздействия на поверхностное натяжение, в том числе добавление в теплоносители необходимых примесей. [c.335]

Кроме рассмотренных случаев несогласование направлений потоков и входных кромок лопаточных аппаратов имеет место в случаях дросселирования или закручивания потока перед колесом для регулирования производительности или давления (см. гл. 9). [c.119]

При регулировании этим способом, так же как при регулировании способом 16, изменение расхода и напора по закону, не предусмотренному исходной характеристикой, достигается переходом на новую характеристику, получаемую соответствующим закручиванием потока перед колесом. [c.282]

Под действием центробежных сил, возникающих при закручивании потока, частицы пыли устремляются к его периферии, откуда спиральными струями [c.292]

Подача вторичного воздуха кольцевым направляющим аппаратом с наклонными лопатками усложняет конструкцию, но обеспечивает более интенсивное закручивание потока газа и, как следствие, более высокую экономичность процесса очистки. Так, гидравлическое сопротивление ВПУ лопаточного типа у существующих аппаратов на 25% меньше, а остаточная концентрация пыли в 1,75 раза ниже, чем у ВПУ соплового типа. [c.293]

Для закручивания потока газа в циклонных элементах используют тангенциальные или осевые завихрители. К тангенциальным относятся короткие сужающие патрубки (рис. 3.32, а) и входные улитки (рис. 3.32, б). При использовании осевых завихрителей элементы не имеют крышек и газ поступает в зазор между отводной трубой и корпусом, где установлен завихритель типа винт (рис. 3.32, в) или розетка (рис. 3.32, г). [c.227]

Из уравнения Эйлера (3-8 ) следует, что теоретический напор зависит от окружной проекции скорости на входе в межлопастные каналы С и. Однако сказанное справедливо только в том случае, если закручивание потока перед колесом вызвано специальными направляющими аппаратами. Если же закручивание потока вызвано воздействием самого рабочего колеса, то оно сопровождается увеличением теоретического напора . [c.33]

Следовательно, при определении теоретических характеристик машины без входного направляющего устройства (или входного патрубка специальной формы, обеспечивающей закручивание потока перед рабочим колесом) основные уравнения представляются в виде [c.33]

Начнем с треугольников скоростей на входе в рабочее колесо (см. рис. 3-2). Как уже указывалось, при отсутствии специальных направляющих аппаратов закручивание потока перед колесом невелико и поэтому ш= =90 . [c.42]

Выделение крупных твердых частиц (грубой фракции) из смеси происходит сначала в кольцевом пространстве между конусами 3 ч 4 под действием силы тяжести вследствие резкого снижения скорости воздушного потока в этом пространстве (до 4—6 м/сек). Крупные частицы, выпадая из потока, через патрубок 6 возвращаются на доизмельчение в мельницу. Дальнейшая сепарация грубой фракции осуществляется под действием центробежных сил инерции, возникающих при закручивании потока в лопатках завихрителя 5. При этом крупные частицы отбрасываются на внутреннюю стенку конуса 4, падают на отбойный конус и удаляются через, патрубок 6, предварительно подвергаясь дополнительной классификации в воздушном потоке кольцевого пространства. Тонкая фракция вместе с воздухом отводится через патрубок 7 с помощью вентилятора (на рисунке пе показан) и подается в аппарат очистки воздуха (например, циклон), где твердые частицы улавливаются, а воздух возвращается в мельницу (при работе в замкнутом цикле) или удаляется наружу. [c.710]

Инерционные влагомаслоотделители подразделяют иа объемные, центробежные и поверхностные. Практически в них обычно сочетаются различные способы отделения жидкости от газа. В объемных влагомаслоотделителях отделение жидкости от потока осуществляется резким снижением скорости и изменением направления движения струи газа. Частицы жидкости, двигаясь по инерции, ударяются о стенку аппарата и стекают вниз. В иеитро-бежных влагомаслоотделителях в результате закручивания потока содержащиеся в газе частицы влаги и масла под действием возникающих центробежных сил отбрасывается к стенке. Закручивание потока осуществляется тангенциальным подводом газа и винтовыми каналами, установленными в потоке газа. [c.212]

Среди применяемых в полых колоннах центробежных ме.ханических форсунок можно выделить группу форсунок с гидравлически гладким профилем. Эти форсунки характеризуются отсутствием вкладышей (в виде червячных и иных завихрителей) для закручивания потока в камере форсунки, что делает их наиболее пригодными для pa6oTiji иа загрязненных жидкостях, [c.231]

Как показали визуальные наблюдения (рис. 7.18), в этом случае в рабочей камере аппарата действительно происходило сильрюе закручивание потока (рис. 7.18, а), которое сохранялось при установке в аппарате плоской (тонкостенной) решетки (рис. 7.18, б). Закручивание потока полностью устранялось при установке за плоской решеткой спрямляющего устройства (ячейковой решетки, рис. 7.18, в, г) или при размещении у входного отверстия рассекателя, например, в виде набора параллельных пластин (рис. 7.19). [c.183]

Сопротивление ДРвр от закручивания потока пара ротором в орошаемом аппарате описывается уравнением [c.475]

В аэродинамической схеме аппарата потери обусловлены не только сопротивлением теплообменных секций, но и сопротивлением перед входом в рабочее колесо, в самом рабочем колесе, профильным сопротивлением, сопротивлением в зазоре, при выходе из рабочего колеса от закручивания потока, в жа-люзийных решетках до и после теплообменных секций. [c.92]

Способ 2. Регулирование изменением ниправления потока на входе в комсо. Этот способ основывается на явлениях, рассмотренных выше в п. 4. 3, гл. 4. Согласно уравнению Эйлера, закручивание потока перед колесом в направлении вращения колеса вызывает уменьшение создаваемого напора. При закрутке потока в сторону, обратную направлению вращения, теоретический напор колеса увеличивается. В результате закручивания потока перед колесом изменяется расход, при котором направление вектора относительной скорости совпадает с направлением входной кромки лопатки (см. рис. 4. 21). Таким образом, изменяя направление потока на входе в колесо, для той же машины при том же числе оборотов можно получить ряд новых характеристик С[— 11. Каждая из этих характеристик будет лежать тем ниже, чем больше положительный угол, составленный вектором абсолютной скорости на входе с меридиональной плоскостью. [c.282]

Данная классификация приведена с целью исключить различное трактование понятий, терминов и наименований, используемых при работе с устройствами для закручивания потоков чистых газов и парогазовых смесей, содержащих в своем составе жидкую и твердую дисперсные фазы. [c.11]

В циклош1ых элементах благодаря закручиванию потока газа в завихрителе происходит очистка газа от механических примесей и капельной жидкости. Отсепарированные примеси собираются в нижней части аппарата, откуда удаляются через дренажный штуцер, [c.67]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология