Мирцхулава

В теории, развитой И. А. Мирцхулава, учтено многократное взаимодействие ионов путем обобщения метода Дебая — Фалькенгагена. [c.85]

И. А. Мирцхулава попытался распространить теорию электростатического взаимодействия на концентрированные растворы путем учета многократного взаимодействия ионов. В последнее время появились работы Бахчи и Датта, а также Викке и Эйгена, в которых при выводе основного уравнения электростатической теории применяется распределение, отличное от распределения Больцмана. Эти работы встретили возражения со стороны ряда исследователей. [c.31]

В концентрированных растворах электролитов растворитель нельзя больше считать непрерывной средой. Необходимо учитывать в явном виде взаимодействие молекул растворителя друг с другом и с ионами электролита. Это, а также ряд других обстоятельств очень усложняют расчет. В результате после успешного начала, положенного теорией Дебая—Хюккеля, дальнейшее развитие теории гетеродинамных растворов электролитов в направлении количественного расчета величин, характеризующих свойства концентрированных растворов, протекает сравнительно медленными темпами. Работы Семенченко, Бьеррума, Фюосса и Крауза позволили разъяснить ряд аномалий в свойствах концентрированных растворов электролитов. В последнее годы интересные попытки построения количественной теории концентрированных ионных растворов были предприняты Д. Майером [3], И. А. Мирцхулава[4], А. Е. Глауберманом и И. Р. Юхновским [5]. М. И. Шахпаронов [6] предложил теорию разведенных растворов [c.412]

Особое место среди теорий с самосогласованным полем занимает теория, развитая Мирцхулава [27, 28]. Дебаевская аппроксимация может быть формально истолкована как предположение о том, что одновременно взаимодействуют только дваиона по закону, определенному потенциал ом Дебая—Гюккеля. В связи с этим толкованием производится учет многократных взаимодействий путем обобщения методаДебая—Фалькенхагена—Онзагера [29]. В результате получается новая функция распределения пары ионов [c.6]

Для несвязного грунта Ц. Е. Мирцхулава предложил следующую формулу для определения глубины ямы размыва, образующейся в месте падения отброшенной струи [c.174]

Для определения неразмывающей скорости с учётом глубины Ц. Е. Мирцхулава дает график, представленный на рис. 11-3. [c.198]

Для связных грунтов Ц. Е. Мирцхулава получил следующие зависимости для донной [c.198]

При определении неразмывающей скорости для связного грунта можно пользоваться графиками Ц, Б. Мирцхулавы (рис. 11-4—11-6), построенными по формулам (11-40) и (11-41). [c.200]

И. А. Мирцхулава. Журн. физ. химии, 25, 1347 (1951) 26, 39, 796 (1952). [c.60]

Кроме того, необходимо было бы более детально проанализировать формулу (245) и сравнить результаты вычислений с экспериментальными данными. Сошлемся далее на формулу дисперсии, предложенную Мирцхулавой [99], в которой также учитывается ионный радиус. Члены более высокого порядка в выражении для потенциала рассматривались, следуя Гронвалю, Ла-Меру и Сандведу [91]. Формула проводимости имеет очень сложный вид. Теоретическое исследование релаксационных эффектов в смешанных сильных электролитах было проведено Онзагером и Кимом [91а], Фуосс [916] предложил пользоваться специальной терминологией при рассмотрении вопросов, связанных с проводимостью. [c.77]

Сопротивление связного грунта растяжению Ор значительно меньше сопротивления сдвигу сгс и, по данным Ц. Е. Мирцхулава [101], составляет (0,15 ч-0,18) сТс для грунтов агрегатного строения и (0,200,22) 0с для грунтов слитного строения. Как считает [c.77]

Ц. Е. Мирцхулава, статическую прочность на растяжение 0р можно определять как [c.78]

Обработка опытных данных Мирцхулава [101] для больших концентраций взвеси показала, что вязкость жидкости, насыщенной [c.79]

Данные расчета показывают, что даже для натурных водотоков гидростатическая пригрузка для частиц й > 0,03 мм мала по сравнению с силой тяжести, действующей на частицу, и может не учитываться в расчетах устойчивости грунтов к размыву. Этот вывод согласуется с данными измерений Ц. Е. Мирцхулава [102].. [c.84]

Эти расхождения связаны, видимо, с различной вероятностью взвешивания. Более подробно этот вопрос будет рассмотрен далее. Для проверки полученного условия взвешивания в виде (3.37) проведена обработка данных Ц. Е. Мирцхулава [101] по размывающим скоростям для несвязных грунтов. [c.90]

На устойчивость частиц грунта к размыву заметное влияние оказывает присутствие в потоке мелкой взвеси и коллоидных частиц [89]. Согласно Ц. Е. Мирцхулава [101], присутствие в потоке мелкой взвеси приводит к кольматации дна, вследствие чего донные грунты приобретают связность и размываются при больших значениях касательного напряжения (рис. 3.14) и более высоких скоростях течения. Этот факт, наиболее отчетливо проявляющийся в пределах урбанизированных территорий, более детально будет рассмотрен в гл. 6. [c.102]

Механизм размыва связных грунтов достаточно тщательно исследован Мирцхулава [102]. По комплексности подхода к решению проблемы, попытке глубоко проникнуть в сущность гидродинамического взаимодействия потока и связного грунта с учетом физико-механических свойств последнего и сложных особенностей турбулентной структуры и динамических свойств водного потока данное исследование является бесспорно выдающимся. На основе этих исследований получены расчетные зависимости, вошедшие в многочисленную нормативную и справочную литературу. [c.103]

Согласно Мирцхулава [102], главным фактором, определяющим устойчивость глинистых грунтов к размыву, является сцепление, которое характеризуется предельными напряжениями на сдвиг Ос и на разрыв ар. Рассматривая связные грунты слитные (однородные) и грунты агрегатного строения, разделенные достаточно крупными трещинами на отдельные агрегаты, Мирцхулава указывает, что размыв грунтов агрегатного строения происходит путем разрушения связей между агрегатами. Слитные грунты малой связности (типа илов) разрушаются в результате взмучивания поверхностного слоя. Если связность грунтов достаточно большая, то разрушение их определяется характером расположения микротрещин. [c.103]

Согласно Мирцхулава, знакопеременная динамическая нагрузка, связанная с действием пульсаций давления, приводит к разрушению сцепления между агрегатами и к постепенному раскрытию микротрещин. При этом можно считать, что агрегаты будут удерживаться на своих местах лишь силой тяжести. Возникающие пульсации давления захватывают значительные области поверхности дна, размер которых соизмерим с макромасштабом турбулентности. В данной ситуации изменение стандарта пульсаций давления на площадке грунтового агрегата можно не учитывать. Размыв связного грунта будет происходить только в том случае, если сила отрицательного пульсационного давления на поверхность агрегата будет равна силе тяжести, действующей на агрегат. Обозначая размер агрегата через L, это условие запишем в виде [c.104]

Действительно, если проанализировать данные Мирцхулава по размыву связных грунтов [101], представленные на рис, 3.15, можно легко установить, что при среднем значении критической скорости, равном 2,5 м/с, динамическая скорость близка к 0,1 м/с и касательное напряжение на дне равно [c.104]

Вполне очевидная необходимость такой связи была учтена Мирцхулава при выборе вида экспериментальной зависимости между Укр и Ор. [c.105]

Весьма сильное отличие предельной влекущей силы от сцепления для связных грунтов привело к необходимости использовать модель усталостного разрушения грунта и позволило путем введения системы коэффициентов привести в соответствие влекущую и удерживающую силы. При этом согласно Мирцхулава [101], значение усталостного нормативного сцепления устанавливается по [c.105]

Рис. 3.16. Влияние сцепления и крупности агрегатов на крити-,, ческую скорость (по данным Мирцхулава [101]).

Метод расчета критической скорости для связных грунтов, предложенный Мирцхулава, предполагает также учет веса агрегатов, зависяший от их крупности в третьей степени. Указывается, что крупность агрегата следует определять методом микроструктурного анализа образцов. В тех случаях, когда такой возможности не имеется, рекомендуется принимать крупность агрегатов равной 0,004 м. При этом крупность агрегатов и сцепление грунта увеличивают размывающую скорость [101]. Однако данные Мирцхулава, представленные на рис, 3,16 в виде зависимостей Укр = /(<7с) при постоянной крупности агрегатов (L = = 0,004 м) и F p=/(Z.) при 00= (0,11 н-12)-Ю н/м , обнаруживают различное влияние этих параметров на критическую скорость, В связи с этим введение диаметра агрегатов в качестве характерного параметра при расчете устойчивости связных грунтов к размыву требует дополнительного исследования. [c.106]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология