Коэффициент проскальзывания

В опытах с равномерно обогреваемым однотрубным медным испарителем, включенным в контур с естественной циркуляцией, определены скорости циркуляции циклогексана, изоспиртов (изопропилового, изобутилового и изоамилового), а также бинарных смесей циклогексана с изоспиртами. Опыты показали, что скорости циркуляции шо имеют сложную зависимость от удельной тепловой нагрузки поверхности теплообмена. Для обобщения результатов опытов предложено использовать модель Леви для движения адиабатного парожидкостного потока в трубах, отражая специфику потока с переменным паросодержанием в кипятильной трубе посредством коэффициента проскальзывания р, который количественно учитывает неравномерное движение паровой и жидкой фаз в вертикальных каналах. В этом случае уравнение для расчета Шо имеет вид [c.163]

Установлено, что средняя скорость транспортирования слоя гранул почти не зависит от его высоты, а возрастает с увеличением амплитуды колебаний и влажности гранул каучука. Зависимость скорости транспортирования от частоты колебаний поверхности имеет сложный характер сначала возрастает до определенного значения, затем убывает. Величина коэффициента проскальзывания 7, учитывающего влияние физико-механических характеристик материала на скорость перемещения, увеличивается с повышением влажности материала и при расчете средней скорости транспортирования принимается для плоской поверхности 0,20— [c.155]

Ан итическое определение коэффициента проскальзывания фаз для случая прямолинейного движения капель и без учета их взаимодействия со стенкой может быть проведено интегрированием уравнения движения [c.178]

Коэффициент проскальзывания фаз v определим в такой последовательности. [c.183]

Решение системы уравнений по определению коэффициента проскальзывания фаз V производится интерполяционным методом Мюллера с помощью стандартной программы RTF. В качестве вспомогательной подпрограммы для вычисления правой части нелинейного уравнения применяется подпрограмма ЕСТ, которая организована как внутренняя в главной программе. [c.200]

Коэффициент проскальзывания фаз V можно определить аналогично п.5 предыдущего примера расчета (см. с. 183) из системы уравнений (6.7) и (6.8), решение которой при 55 мм дает значение V 4,76, а скорость истечения газовой фазы из насадка составляет при этом [c.210]

Проверка правильности выбора длины насадка вьшолняется аналогично пункту 5.4 (см. с. 184 ) и показьшает, что пересчета коэффициента проскальзывания фаз производить не нужно. [c.210]

Наибольшее распространение получил привод веретен с гибкой передачей. На кольцекрутильных машинах в качестве гибкого элемента применяют тесьму в виде бесконечной (замкнутой) ленты, передающей вращение одному, двум или четырем веретенам. Коэффициент проскальзывания тесьмы при правильной настройке составляет 2—3%. Тесьма хорошо работает при частоте вращения веретен не выше 1000 рад/с. [c.394]

Оэ—диаметр сменного шкива (для I, II и III ступеней скоростей диаметры равны соответственно 97, 90, 81 мм) т)—коэффициент проскальзывания клиноременной передачи (и =0,98). Zi, Za, Z3, Zj—шестерни передачи (число зубьев равно соответственно 29, 87, 44 и 87) [c.59]

Р — коэффициент проскальзывания жидкости на условной поверхности раздела адсорбционного слоя и дисперсионной среды. [c.24]

С увеличением наружного радиуса дисков / 2 теоретический напор возрастает и линии характеристик Я =H Q) смещаются вверх. Из анализа формулы (42) следует, что с уменьшением коэффициента проскальзывания фк числа Rej величина Я для дискового насоса с турбулентным течением в щелях возрастает. [c.25]

Джиллеспай [297] предположил, что критическим параметром процесса удержания частиц является угол, под которым частица сталкивается с улавливающим элементом. Если угол столкновения больше некоторого определенного значения, частица не будет удерживаться коллектором. Это предположение включено в величину— коэффициент проскальзывания, характеризующий долю частиц, не задерживающихся при контакте. Теория коэффициента проскальзывания оказалась полезной при корреляции экспериментальных данных, хотя она может быть, и не основана на реалистической физической интерпретации процесса фильтрования [316]. [c.332]

Примечание. Машины СМЦ-2 и 2070 MT-I могут работать по даун схемам с замкнутым кинематическим контуром прн фиксированном значении коэффициента проскальзывания с открытым кннематнческии контуром, когда один из образцов неподвижен. [c.69]

Исходя из уравнений сохранения энергии, импульса и расхода авторы выводят дифференциальное уравнение для коэффициента проскальзывания фаз, записьшаемое в функции текущих параметров состояния двухфазной смеси и решаемое числешыми методами последовательно вдоль потока. При этс1м критическое сечение определяется из условия равенства нулю производной от удельного массового расхода вдоль линии тока, а лока 1Ьный максимум расхода равен критическому [c.193]

Выше было отмечено, что для коагуляции в динамических условиях роль гидродинамического фактора гораздо более существенна, чем фактора поверхностных сил в теории ДЛФО. Однако было бы неправильным считать, что в динамических условиях коагуляции вообще не зависит от характера поверхности частиц. Эта зависимость проявляется, причем именно через гидродинамический фактор. Рассмотрим влияние на коагуляцию гидрофобизации поверхности частиц, в результате которой жидкость приобретает способность скользить по поверхности частиц. Наиболее правомочным является допущение [24], согласно которому тангенциальная скорость перемещения жидкости пропорциональна тангенциальному напряжению, действующему в этой точке, с коэффициентом проскальзывания , что и предполагалось при написании условий (1.5) и (1.6). Выше было показано, что проскальзывание жидкости необходимо учитывать, если 6ii >i /, где Ri — радиус кривизны поверхности частицы. Легко понять физический смысл величины ri , имеющей размерность длины. При течении жидкости через капилляр диаметром Dk ее расход в (1-)-8г1Р/1>к) раз больше, чем при полном прилипании к стенкам капилляра, т. е. скольжение эквивалентно уширению капилляра на величину порядка ri . Сила гидродинамического сопротивления движению отдельной сферической частицы при 6ri i o отличается от силы, определяемой по формуле (1.3) (при условии 6Ti i o) лишь числен- [c.21]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология