Тепловой баланс при постоянном коэффициенте

Тепловой баланс записывается для радиального элемента размером йг. Разность между теплом, поступающим в элемент теплопроводностью через сечение радиуса г, отводимым от него тем же путем через сечение радиуса г+йг, и теплом, отданным в окружающее пространство с поверхности ребра путем конвекции с постоянным коэффициентом теплоотдачи Л, равна количеству тепла, накопленного в элементе [c.259]

Величина Kim М вычисляется по эмпирическим формулам кинетики сушки. Между критерием Ki, (т) и Kim W существует зависимость в виде основного уравнения баланса тепла,в которое входит критерий Rb. Таким образом, по величине (и — и ) и W можно определить Формулы (3-4-24) и (3-4-25) дают возможность ориентировочно оценить величину зоны испарения, если не известны постоянные коэффициенты В и п в формуле = Вт". [c.162]

После кинетического расчета можно провести тепловой расчет аппарата. Прежде всего рассчитывают тепловой эффект реакции и зависимость его от температуры. Если степень реагирования твердого и температура известны для каждой секции, то определяют посекционно количество тепла, которое необходимо отвести или подвести. Для этого составляют тепловой баланс каждой секции, находят количество тепла, вносимого и выносимого газообразными и твердыми веществами. Рассчитав коэффициент теплоотдачи от кипящего слоя к стенке реактора, определяют поверхность теплопередачи, необходимую для поддержания постоянной температуры в слое. Если величина поверхности не совпадает со значением, найденным расчетом по производительности, то по разности двух значений поверхности находят поверхность теплообменников, которые необходимо поместить в кипящий слой. Если теплообменники установить невозможно (например, в реакторах с перемешиваемым кипя- [c.309]

После того как и G будут определены, остается определить два члена уравнения теплового баланса — конвективный поток тепла Н и затраты тепла на испарение 1Е. Чтобы разделить эти потоки, вычисляют отношение Боуэна (р) для изучаемой поверхности по величинам соответствующих вертикальных градиентов (или разностей) температуры и давления пара. При этом принимается (см. выше), что коэффициенты обмена для тепла и водяного пара равны и что Н и 1Е остаются постоянными в диапазоне высот, где проводятся измерения (см. уравнение II.5). [c.69]

Принимая те же обозначения, что и в 38, будем считать температуру поверхности диска постоянной и равной а температуру жидкости вдалеке от диска обозначим через Уравнение баланса тепла и соответствующие ему граничные условия (У—механический эквивалент тепла, с — коэффициент теплоемкости несжимаемой жидкости) записываются в виде [c.300]

В частном случае, когда лимитирующей кинетической стадией является внешний перенос свободной влаги от материала к окружающей среде, температурный и концентрационный градиенты внутри материала обычно невелики. В этом случае температура материала может приниматься постоянной и равной температуре мокрого термометра, а процесс сушки рассматриваться как конвективный теплоперенос. В этих условиях постулируют, что количество удаленной влаги определяется количеством переданного тепла. Этот период сушки обычно называют периодом постоянной скорости сушки (или первым периодом). Продолжительность периода постоянной Скорости обычно рассчитывается по уравнениям теплового баланса (для этого достаточно высоты слоя в 300—400 мм) или по уравнениям теплообмена. В последнем случае коэффициенты теплоотдачи могут быть определены по специальным расчетным формулам (см,, например, гл. X этой книги или монографию Гельперина с соавт. ). [c.514]

Одной из таких методик, заслуживающих внимание, является определение коэффициента теплопроводности при псевдоустановившемся состоянии, первоначально предложенная Фитчем [15] и впоследствии видоизмененная и усовершенствованная другими исследователями. На рис. 7.8 показана принципиальная схема прибора, состоящего из полого медного элемента (1), содержащего расплав или кипящую жидкость, поддерживающую постоянную температуру, и массивного медного элемента (3) известной теплоемкости. Испытываемый образец (2) зажимается между источником тепла (1) и теплоотводом (3), в результате чего температура испытываемого образца за период времени начинает увеличиваться под действием тепла, проходящего от источника тепла через образец к теплоотводу. Обозначим через дк — температуру источника тепла, 0о — температуру теплоотвода в момент времени /=0 и 6 — температуру теплоотвода в любой момент времени. Тогда, исходя из баланса энергии в адиабатической системе (системе, характеризующейся отсутствием теплообмена с ок- [c.300]

В промышленных аппаратах разность температур между стенкой и паром не бывает постоянной, а подвергается изменениям вследствие нагревания охлаждающей воды в трубках. Из теплового баланса следует, что температура воды и, следовательно, разность д/ изменяются линейно по мере увеличения количества передающегося тепла, а следовательно и количества конденсата Г. Учитывая это при выводе коэффициента теплоотдачи, можно получить поправочный коэффициент а, на который надо умножать коэффициент теплоотдачи, рассчитанный по предыдущим, уравнениям (в предположении, что Д/ = onst). [c.467]

Рассмотрим общий случай, когда т кг1час горячей жидкости входит в теплообменник с температурой а уходит из него с температурой Отведенное тепло т с Ц — 1 ) поглощается ха" кг1час охлаждающей воды, поступающей с температурой tl и имеющей удельную теплоемкость с". Охлаждающая вода стоит Сда долл]кг и имеется в необходимом количестве. Пусть 11— коэффициент теплопередачи от горячей жидкости к воде. Для того чтобы сохранить должный баланс между постоянными расходами на аппарат и стоимостью прокачивания горячей жидкости (стр. 577), желательно определить его при оптимальной скорости горячей жидкости. Следует использовать наивысшую полезную скорость воды, так как она находится под соответствующим давлением. Первоначальная стоимость 1 м поверхности теплообмена составляет Сд, а часть отчисляется ежегодно в качестве постоянных расходов аппарат будет работать в час/год. Пусть будет температура покидающей аппарат охлаждающей воды, рассчитанная по тепловому балансу [c.589]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.0 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.0 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов (1964) -- [ c.0 ]

Химическая кинетика м расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.0 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология