Переменная составляющая теплового

Когда реакция протекает адиабатически, т. е. в условиях, когда стенки реактора изолированы настолько хорошо, что потери тепла в направлениях, перпендикулярных потоку, пренебрежимо малы. В этом случае температура будет возрастать или снижаться вдоль оси реактора в зависимости от того, является ли реакция экзотермической или эндотермической, причем характер изменения легко определить, зная теплоту реакции. Для этой цели составляется тепловой баланс, учитывающий изменение температуры от входа в реактор до заданного поперечного сечения в зависимости от величины переменной у, которая характеризует степень превращения в этом поперечном сечении. Константа скорости (зависимость которой от температуры предполагается известной) таким образом становится функцией у, после чего интегрирование указанных уравнений может быть осуществлено либо численными, либо графическими методами. Эти методы описываются в Приложении И к настоящей главе [c.51]

На основании материального баланса (табл. X—7) составляется тепловой баланс аппарата. При составлении его потребуется знать флегмовое число, при котором работает аппарат. Как известно, флегмовое число периодически действующего аппарата является величиной переменной. Поэтому для расчета необходимо взять среднее флегмовое число за все время одного цикла. Оно будет изменяться в широких пределах, в зависимости от числа тарелок в аппарате и крепости ректификата. Для современного аппарата, колонна которого имеет не менее 46 тарелок, при получении стандартного спирта можно принять среднее флегмовое число равным 2,7. В этом случае в приходную часть материального баланса нужно включить жидкую флегму [c.284]

На отдельную теоретическую ступень поступают два неравновесных потока, с которыми связаны 2 (с 4- 2) независимых переменных, а с тарелки отходят два уже равновесных потока, т. е. двухфазная равновесная система с (с - - 2) независимыми переменными. Если учесть еще и потерю тепла в этой ступени, то общее число связанных с ней переменных составит 2 (с + 2) + -1- (с 2) - - 1 = Зс + 7. Число же ограничительных условий или независимых уравнений, связывающих эти переменные, складывается из с уравнений материального баланса и одного уравнения теплового баланса, т. е. составляет (с + 1). Следовательно, для отдельной теоретической контактной ступени остается (Зс -Ь 7) — (с - - 1) = 2с + 6 степеней свободы. [c.350]

Кр) пластовых нефтегазовых систем при широком варьировании переменных Т я р позволяет в значительной степени пополнить наши познания о тех термодинамических процессах, которые происходят в нефтяной или газовой залежи, и на этой основе давать прогнозы свойств нефтегазовой смеси на различных глубинах вновь вскрываемого пласта, планировать технологичен ский режим разработки месторождения, уточнять запасы нефти, растворенного и свободного газа, составлять проекты водного и теплового воздействия на залежи, устанавливать рациональные режимы эксплуатации нефтяных и газовых скважин и др. [c.93]

Прежде всего следует определить границы системы, для которой составляется баланс. При составлении теплового баланса нужно учесть, что процесс может быть адиабатическим, либо неадиабатическим. Для математического описания системы нужны термодинамические величины — давление, температура, объем и концентрация. Если процесс происходит при переменном объеме, то система либо сама совершает работу, либо работа совершается над системой. Система может быть замкнутой или открытой с проходящим через нее потоком массы. [c.149]

Нагрев участка контролируемого объекта КО в виде двухслойного листа (покрытие фторпласта или стеклоэмали на стали) осуществляется переменным электрическим током I с помощью нагревателя НГ. Частота тока / задается автогенератором инфранизких частот АГ и составляет доли герца. Достаточно большой переменный ток I обеспечивает усилитель мощности УМ. С резистора Яо, включенного последовательно с нагревателем НГ, снимается опорное напряжение, связанное с тепловым потоком 7 нагревателя НГ. Изменение тока I в нагревателе НГ приводит к периодическому изменению теплового потока и соответственно температуры на поверхности контролируемого объекта. Распростра- [c.214]

Установки подобного типа (см. рис. 54, в) отличаются отсутствием водяных змеевиков для отвода избыточного тепла регенерации. Регулирование теплового баланса системы реакторного блока посредством водяных змеевиков неудобно поэтому на регенераторах описанных выше реконструированных установок используется система охлаждения нерегулируемого типа. В общем тепловом балансе реакторного блока количество тепла, приходящегося на змеевики водяного охлаждения, составляет примерно 20% и вполне может быть скомпенсировано другими переменными параметрами режима температурой предварительного подогрева сырья в печи и некоторым изменением количества загрузки, подаваемой в реактор. [c.185]

Составим уравнение баланса тепла в общем виде. Для печей с постоянным тепловым режимом баланс составляется за час, для печей с переменным тепловым режимом — за весь период тепловой обработки (нагрев, плавка и т. д.). [c.30]

Области И (а, 6 и с) соответствуют нескольким различным типам течений переменного направления. В области Па течение вблизи поверхности направлено вверх под действием концентрационной составляющей выталкивающей силы. Во внешней части зоны конвекции течение направлено вниз под действием термической составляющей выталкивающей силы (рис. 9.4.2,6). В каждой точке течение является ламинарным и установившимся. Толщина концентрационного слоя существенно (примерно в 10 раз) меньше толщины теплового слоя, поскольку число Шмидта сравнительно велико (около 10 ). Число Льюиса при этом составляет примерно 100. [c.561]

Тарелка питания отличается от обычной тарелки отгонной секции тем, что с ней связан дополнительный пятый материальный поток Ь равновесного сырья, имеющий (с 2) переменных. Поэтому число ее переменных (с учетом еще и теплового потока) составит 5 (с + 2) 4- 1 = 5с 11. Согласно Куоку, жидкое сырье Ь и жидкий поток смешиваются до поступления на тарелку питания, и поэтому должны быть назначены давление и потеря тепла в смесителе, т. е. еще два параметра, что доводит общее число переменных до (5с + 13). Ввиду равновесия между потоками, покидающими тарелку питания, их давления и температуры одинаковы. Эти два условия вместе с с уравнениями материального баланса, одним уравнением теплового баланса и с соотношениями парожидкостного равновесия составляют (2с - - 3) независимых ограничительных условия. Это составляет (5с 4-+ 13) — (2с 3) = Зс Н- 10 степеней свободы для тарелки питания. [c.351]

Уотсон [277] провел вычисления для тех же самых тепловых режимов полости и А = I, воспользовавшись полиномиальным представлением для p(i) и полагая im = 3,98° . При этом одна из поверхностей поддерживалась при температуре t = 0° . Были получены картины течения для последовательных значений th, равных 6, 7, 8, 9 и 10 °С, при постоянной и переменной вязкостях и Рг = 13,7. Таким образом, значения R составляли приблизительно 0,67, 0,57, 050, 0,44 и 0,40. Обращение направления действия выталкивающих сил происходило при всех рассматриваемых условиях. Однако вторая ячейка на теплой стороне полости впервые проявила себя примерно при th = 7° . При Ih = = 8°С ячейки были почти симметричными. Ячейка на холодной стороне почти исчезала при 4 = Ю°С. Расчеты показали, что влияние аномального изменения плотности на число Нуссельта в диапазоне температур 0< i<16° было очень большим. При этом минимальное значение Nu 1 имело место примерно при th = 8°С или R = 0,5. Влияние на внешние течения, как видно из рис. 9.3.7, аналогично. [c.330]

Пусть макромолекула состоит из + 1 атомов (или и + 1 повторяющихся групп атомов). Шесть координат определяют положение ее центра тяжести и ориентацию ее в пространстве. Зи — 3 координат являются внутренними и определяют взаимное положение атомов в молекуле, п химических связей шп — 1 валентных угла резко ограничивают возможные взаимные расположения атомов в молекуле. Действительно, значения длин связей I (А), а также валентных углов л — (я = 180°, 0 — угол, дополнительный к валентному) (см. табл. 1.1) изменяются в небольших пределах. Типичные амплитуды тепловых колебаний при обычной температуре имеют величину порядка 3% от длины связей, т. е. приблизительно 0,05 А. Средние флюктуации валентных углов составляют + 3°. При этом тепловые флюктуации происходят более или менее симметрично относительно средних значений этих параметров. Таким образом, остаются п — 2 переменных параметра, которые и определяют расположение атомов макромолекулы в пространстве. Эти переменные представляют собой углы поворотов вокруг связей (углы внутреннего вращения). Именно вращение вокруг связей, образующих цепную последовательность в макромолекулах, и приводит к различному расположению атомов, т. е. к различным молекулярным конформациям. Таким образом, углы внутреннего вращения являются параметрами цепи, играющими основную роль при анализе и построении пространственных конформаций ценных молекул. На рис. 1.1 схематически показан участок цепи, состоящий из одинаковых связей. Ось %1 направлена вдоль -связи, ось у1 — перпендикулярно и лежит в плоскости чертежа осй 2 перпендикулярны плоскости рисунка. Валентные углы считаются одинаковыми гр — угол внутренних вращений вокруг связи [c.13]

Двухъемкостный объект описывается дифференциальным уравнением второго порядка. Например, для теплового объекта (см. рис. 10, г) с двумя переменными параметрами /об и /из (на рисунке Хд и Хб) надо составить два дифференциальных уравнения. Их составляют на основании теплового баланса разность между количеством подведенного и отведенного тепла идет на изменение температуры изоляции (I—15) или температуры в объекте (I—16) [c.30]

Потребность в воздухе. Стехиометрическая потребность в воздухе — важная переменная величина, необходимая для тепловых расчетов. Потребности в воздухе можно легко вычислить из элементарного анализа, принимая в расчет содержание в отходах кислорода. Предполагаемая степень окисления металлов — до 10% Для упрощения расчета можно принять, что весь металл отходов представляет собой железо. Расчет стехиометрических потребностей в воздухе представлен в табл. 2.46. В качестве альтернативы можно отметить, что для многих видов топлива потребности в воздухе на миллион тепловых британских единиц являются приблизительно постоянными. Для городских отходов приемлемая потребность в воздухе составляет примерно 328 кг на 1 млн. кДж (наивысшая теплотворная способность). Для промышленных отходов целесообразно вычислить потребность в воздухе из элементарного анализа. [c.68]

Практикой установлено, что прп пользовании холодильником дверь шкафа открывают до 60 раз. в сутки. При каждом открывании в камеру поступает теплый воздух, что увеличивает тепловую нагрузку на испаритель и повышает температуру в холодильнике. Чем дольше дверь будет оставаться открытой, тем больше будет повышаться нагрузка. При нормальном пользовании холодильником общая продолжительность времени, в течение которого дверь остается открытой, составляет примерно 4—5 мин. Таким образом, в течение суток испаритель многократно подвергается воздействию переменных тепловых нагрузок. Это ускоряет нарастание снеговой шубы и приводит к. повышению коэффициента рабочего времени и расхода электроэнергии. [c.127]

Холодильная машина снабжена системой автоматического регулирования заданной температуры охлаждаемой воды при переменной тепловой нагрузке. Действительный тепловой коэффициент машины составляет около 0,7. [c.111]

Придача бета-соли в плавильные котлы производится до тех пор, пока температура в котле понизится до минимально установленной. В этом случае стрелка прибора выходит из зазора между флажками-экранами, срабатывает реле, вторичные контакты которого размыкают цепь переменного тока, питающую электродвигатель секторного питателя. Электродвигатель останавливается, и придача бета-соли в котел прекращается, а температура в котле повышается до максимального предела. Достигнув верхнего температурного предела, прибор включает электродвигатель, и секторный питатель начинает подавать в котел новые порции бета-соли, снижая при этом температуру. Благодаря тому, что плав в котле интенсивно перемешивается, автоматическое регулирование имеет небольшую тепловую инерцию и отличается незначительным запаздыванием. Нормальная автоматическая работа секторного питателя может быть обеспечена лишь в том случае, если он установлен на достаточной высоте от уровня плава в котле и брызги плава не смогут попадать на лопасти питателя и налипать на них. В производственных условиях высота установки секторного питателя должна составлять не менее 2-н2,5 м от уровня крышки котла. [c.108]

Таким образом, изложенный метод обеспечивает надежную и быструю сходимость в самой широкой области Ошибка в начальном задании д может составлять несколько порядков (в некоторых случаях больше 10) и тем не менее сходимость метода обеспечена. Принципиально изложенный метод применим и для случаев разделения с переменными молярными переливами и переменными летучестями компонентов. В этом случае лишь необходимо дополнить систему уравнений, описывающих процесс ректификации, уравнениями теплового баланса и зависимостями летучестей или констант фазового равновесия от температуры. Алгоритм итераций в этом случае полностью сохраняется. [c.290]

Алгоритмически задача выбора технологической схемы состоит в разработке или выборе методов ее анализа, оценки, оптимизации и синтеза. На этапе анализа составляются уравнения математического описания, задаются переменные процесса и схемы, и в результате решения получается информация о потоках, температурах, давлении, составах, размерах и т. д. Оценка состоит в совмест-ном использовании информации с предыдущего этапа и экономических данных для определения целевой функции. Оптимизация состоит в поиске наилучшего набора переменных процессов. Традиционно разработка технологических схем проводится на основании итерационного выполнения указанных этапов, и лишь в последнее время стало уделяться внимание этапу синтеза, который призван объединить в себе все предыдущие этапы на основе некоторого метода. Известно большое число методов синтеза [4, 52], основанных на различных подходах, и многим из них присуща необходимость использования некоторого метода решения систем нелинейных уравнений или метода оптимизации. Последние используются для сведения материального и теплового баланса схем. Задачи решения систем уравнений и минимизации некоторого функционала взаимосвязаны и могут быть сведены одна к другой. Например, условием минимума функции Р х) является равенство нулю частных производных дР1дх1 = О, 1 = 1, 2,. . ., п, а система уравнений f х) = О, I = 1, 2,. . ., п, может быть решена путем минимизации соответствующим образом подобранного функциона- [c.142]

Теплообмен боковой поверхности монокристалла, вытягиваемого из расплава в вакууме, будет осуществляться с окружающими его элементами установки излучением. Если процесс вытягивания происходит в атмосфере инертного газа, то и в этом случае теплообмен излучением будет преобладающим. Температура кристалла существенно изменяется по его высоте, а температура окружающих кристалл экранов и тигля переменна по поверхности последних. В этом случае задача лучистого теплообмена в замкнутом пространстве сведется к системе нелинейных интегральных уравнений, решить которую практически не представляется возможным. Поэтому для приближенного решения задачи введем ряд допущений. Примем, что температура каждого из окружающих кристалл элементов постоянна по его площади. Боковую поверхность кристалла разобьем на цилиндрические элементы высотой Аг. В пределах каждого элемента поверхности кристалла температуру усредним и будем считать постоянной. Значения всех температур и радиационных характеристик поверхностей и угловых коэффициентов в системе будем считать известными. При принятых предпосылках задачу лучистого теплообмена в замкнутом объеме с диатермичной средой можно свести к системе алгебраических уравнений. Система для п поверхностей будет содержать п искомых величин и состоять из п уравнений. Данная система может быть составлена относительно результирующих тепловых потоков или эффективных значений излучения поверхностей. Решение системы уравнений позволит определить [c.177]

Согласно техническому заданию, требовалось спроектировать двигатель и выбрать соответствующие материалы, способные выдерживать механические деформации, вызываемые внутренним давлением, перегрузками, тепловыми потоками из камеры и динамическими эффектами, создаваемыми потоком продуктов сгорания. Задавались следующие выходные параметры двигателя полный импульс вдоль оси сопла (16,8- 17,7) X ХЮ Н-с диаграмма тяги, как показано на рис. 142 диаметр приблизительно 1 м длина 7,52 м угол отклонения сопла 14014/ +20 масса топлива около 7350 кг масса корпуса около 1030 кг. Полная масса, включающая вспомогательные устройства (юбки, систему отделения и пиротехнические устройства), не должна превышать 9000 кг, а время работы двигателя должно составлять от 26 до 31,5 с. Двигатель (рис. 143) имеет цилиндрический стальной корпус с эллиптической диафрагмой в кормовой части, через которую заливается заряд ТРТ. Утопленное фенол-углеродное сопло установлено под большим углом относительно оси двигателя, таким, что вектор тяги при выгорании проходит через центр масс ракеты-носителя. Термоизоляция двигателя имеет переменную толщину и химически связана с металлическим корпусом РДТТ. [c.233]

Упрощенные уравнения для тепловых расчетов. Опираясь на достаточно обоснованное Допущение о том, что в газовых нагревателях лимитирующим является термическое сопротивление со стороны газа, МакАдамс предложил метод расчета, который приводит к уравнению с минимальным числом переменных. По этому методу- составляется уравнение теплового баланса afД<=a ) di, которое решается относительно (И1М. Последняя величина выражается через числовой множитель, массовый расход через трубу и отношение длины трубы к диаметру. В этих алгебраических преобразованиях удельная теплоемкость с сокращается, если значение коэффициента теплопередачи, определяемое по уравнению (1П-39а), вводится в уравнение теплового баланса. [c.220]

Кроме того, совместное сжигание газообразного и жидкого топлива в трубчатых печах технологических установок переработки нефти и нефтепродуктов в связи со специфическими условиями топливоснабжения требует иного подхода для совершенствования топочных процессов. В печах переработки нефти, как правило, в качестве газообразного топлива используются углеводородные газы, образующиеся в качестве побочных продуктов и характеризующиеся переменным химическим составом. В связи с этим теплота сгорания побочных газов, используемых в качестве топлива, в печах одной и той же технологической установки в течение суток может изменяться на от 10—15 до 45—50 % При падении теплоты сгорания топливных газов в топливную систему печей подают дополнительно газ из межцехового газопровода или мазут. При этом доля усредненного общезаводского газа или мазута определяется тепловой мощностью печи и оптимизация топочного режима сводится к выявлению оптимального коэффициента избытка воздуха. На рис. 5-11 показано изменение КПД (брутто), потерь д2 и з, а также концентраций СО, Нг и N0 в зависимости от ат при совместном сжигании топливного газа и мазута в трубчатой печи мощностью 40 МВт, оборудованной газомазутными горелками типа ФГМ-95ВП при их одноярусном фронтовом расположении. Подача воздуха в горелки осуществлялась за счет разрежения в топке, равного 80—100 Па. В связи с этим основное его количество поступало мимо лопаточного завихрителя в виде прямоточных струй через боковые отверстия вторичного и третичного воздуха. В. рассматриваемых опытах доля газа по тепловыделению составляла 62 %. Анализ представленных на рис. 5-11 опытных зависимостей позволяет отметить два характерных значения коэффициента избытка воздуха в топке [c.127]

Большое разнообразие задач, ставящихся при калориметрич. измерениях, и условий проведения этих измерений обусловливает наличие большого числа различных типов калориметров. Устройство калориметров настолько разнообразно, что всеобъемлющая классификация их чрезвычайно затруднительна. Отдельные, наиболее распространенные типы калориметров описаны ниже. Большинство из них относится к калориметрам с переменной т емп-рой. Количество теплоты <2, полученное таким калориметром во время опыта, вычисляется по ф-ле = Я , где Я — тепловое значение калориметра, т. е. количество теплоты, необходимое для нагревания калориметра на 1°, а Дг — изменение его темп-ры в опыте. Это изменение обычно составляет величину 1—3° и в прецизионных работах должно измеряться с высокой точностью. Для измерения темп-ры калориметра обычно используются ртутные термометры, термометры сопротивления или термопары, а при высоких темп-рах — оптич. пирометры. Часто употребляются специальные калориметрич. термометры, обладающие высокой чувствительностью. Значение Н определяется или специальными опытами, в к-рых в калориметр вводится известное количество теплоты и измеряется Аг, или же расчетом, по теплоемкости всех тел, входяпщх в калориметр. Второй способ является менее точным и в последнее время применяется редко. Для определения Н нагревом (или охлаждением) калориметра известное количество теплоты Q вводится или с помощью нагревателя, питаемого электрич. током, или с помощью процесса, тепловой эффект к-рого хорошо известен (напр., теплота сгорания бензойной к-ты, теплота растворения хлористого калия и т. д,). Определение Я вводом известного количества теплоты может быть произведено с высокой точностью (до 0,01%, а иногда и выше). Очень существенно, что этот способ позволяет измерять темп-ру калориметра в условных единицах. Наиболее благоприятным является случай, когда при определении неизвестного количества теплоты и при определении теплового значения калориметра Я в опытах совпадают начальные и конечные темп-ры в этом случае требуется лишь воспроизводимость показаний термометра и отпадает [c.182]

Современные печи для электровозгонки фосфора имеют мощность 25—90 МВт. Печь мощностью 35 МВт выпускает 60 т фосфора в сутки. Диаметр ванны такой печи равен 8,5 м (при диаметре кожуха 10,5 м). Ведутся работы по интенсификации действующих и созданию новых печей с мощностью более 100 МВт. При использовании мопщых печей за счет уменьшения электрических и тепловых потерь расход энергии на производство фосфора сокращается. Например, в печах мощностью до 5 МВт расход электроэнергии на 1 т фосфора составляет 63 000—65 000 МДж (17 500—18 000 кВт-ч), а в печах мощ- ностью 25—50 МВт расход энергии снижается до 47 000—54 ООО МДж (13000—15000 кВт-ч). Использование мощных печей выгоднее также и вследствие уменьшения удельных капитальных затрат на сооружение и эксплуатационных расходов. Печи средней мощности питаются переменным током напряжением 170—260 В. Повышение напряжения позволяет повысить мощность печи и увеличить ее производительность. Печи мощностью 35 и более МВт работают на напряжении 300—500 В. [c.134]

Составляя энергетический баланс для бесконечно малого элемента канала червяка, устанавливают взаимосвязь вязкости и температуры с переменной 2. Длина элемента равна йг, а его поперечное сечение — перпендикулярно оси 2. При прохождении жидкости через это сечение ее давление увеличивается на величину с1Р, а температура — на величину йТ. Общее увеличение энергии жидкости при прохождении через этот элемент канала составляет QdT -+-QdP), где первый член представляет собой увеличение тепловой энергии, а второй — энергию, затраченную на развитие давления. Для адиабатического процесса общее увеличение энергии равно скорости, с которой рассеивается механическая энергия. Следовательно, принимая во внимание уравнение (10-81), энергетический баланс можно записать в следующем виде [c.277]

Кремнезем отнимает от фосфата оксид кальция, а образующийся оксид фосфора (V) восстанавливается углеродом. Фосфор получают в герметически закрытой электрической печи, где высокая температура развивается за счет образования электрической дуги между угольными электродами, погруженными в шихту, и за счет сопротивления шихты. Это производство относится к числу электротермических, в которых переменный электрический ток применяется для нагревания в результате превращения электрической энергии в тепловую. Углерод вводят в виде кокса или антрацита. Большим преимуществом этого способа является возможность использования даже низкопроцентных фосфоритов после обжига их для разложения примесей. Печь загружают периодически, так же выпускают из нее силикат. Расход электроэнергии составляет 13—15 тыс. квт-ч на 1 т фосфора. Мощность печи до 72 тыс. кет. Отходящий газ, содержащий пары белого фосфора, очищают в электрофильтре от пыли, охлаждают и пары фосфора конденсируют под горячей (60 °С) водой. Жидкий фосфор (темп. пл. 44 °С) сжигают в камере при соединении образующегося оксида фосфора (V) с водой можно получить фосфорную кислоту любой концентрации (обычно не менее 85%) или даже (при количестве воды менее 3 моль на 1 моль Р2О5) так называемую полифосфорную (суперфосфорную) кислоту она представляет собой смесь кислот с преобладанием пиро- и триполифосфорной в пересчете на Н3РО4 имеет концентрацию до 115%. Это, а также высокая чистота термической кислоты являются достоинствами этого способа производства. Мощность до 80 тыс. т 100-процентной кислоты в год. Фосфорную кислоту используют главным образом для получения концентрированных фосфорных удобрений, а также других ее солей. [c.87]

П-образная электрическая конвейерная печь. Печь представляет собой П-образный туннель, внутри которого движутся этажерки обжигового инструмента, подвешенные на штангах к цепи конвейера. На фиг. 61 показана горизонтальная П-образная печь. Зона обжига разделена кирпичной стеной на две части. На стенах зоны обжига на специальных крючках из жароупорной стали, а также на поду расположены ленточные нагреватели (нихром марки Х20Н80, реже Х15Н60), которые получают питание от сети переменного тока напряжением 220 или 380 в. Нагреватели разбиты на секции, соединенные на звезду или треугольник . Мощность одной секции составляет от 70 до 300 кет. Конвейер получает движение от мотора. Свод печи горизонтальный, подвесной. Для прохода штанг конвейера на своде печи вдоль всей ее длины имеется щель шириной 80 жж, перекрытая металлическими пластинами (чешуей), которые закреплены и перемещаются вместе со штангами. По всей длине щели, на своде, с обеих ее сторон имеются обрамляющие стальные плиты, которые служат для удержания сводового кирпича на балках. Свод изолирован пеношамотом и шлаковой ватой. У входа в печь имеется поперечная воздушная завеса. Для контроля за тепловым режимом установлено пять термопар, спаи которых помещают на расстоянии 200—300 мм от нагревателей. Общая мощность нагревателей печи составляет 1300—1400 кет производительность 2000—2500 кГ1час скорость движения конвейера [c.181]

Для защиты от недостаточной подачи смазочного масла служит реле давления при понижении давления нагнетания масляного насоса до заданного предела компрессор останавливается. Обычное реле низкого давления можно использовать при подаче масла из сосуда, находящегося под атмосферным давлением (например, в горизонтальных машинах). В компрессорах с закрытым картером давление всасывания масляного насоса зависит от переменного давления всасывания компрессора, поэтому здесь используется дифференциальное реле, воспринимающее разность давлений масла до и после насоса (рис. 31, г). Особенность этого реле в том, что в момент пуска его контакты находятся в таком же положении, как в случае, требующем аварийной остановки (насос не создает давления), и должны быть блокированы в течение не менее 10 сек. В машинах с ручным управлением для этой цели используют кнопку Пуск , а в автоматических установках — реле времени. Выдержку времени, в частности, можно получить с помощью биметаллического элемента теплового реле магнитного пускателя, время срабатывания которого составляет 25—30 сек. Г721. [c.85]

Большое разнообразие задач, ставящихся при калориметрич. измерениях, и условий проведения атих измерений обусловливает наличие большого числа различных типов калориметров. Устройство калориметров настолько разнообразно, что всеобъемлюп(ая классификация их чрезвычайно затруднительна. Отдельные, наиболее распространенные типы калориметров описаны ниже. Большинство из них относится к калориметрам с переменной т е м и - р о й. Количество теплоты Q, полученное таким калориметром во время опыта, вычисляется по ф-ле Q = Н Аг, где Н — тепловое значение калориметра, т. е. количество теплоты, необходимое для нагревания калориметра на 1°, а Аг — изменение его темн-ры в опыте. Это изменение обычно составляет величину 1—3° и в прецизионных работах должно измеряться с высокой точностью. Для измерения темп-ры калориметра обычно используются ртутные термометры, термометры сопротивления или термопары, а при высоких темп-рах — [c.182]

Образец нагревали переменны.м током. Температуру измеряли хромель-алюмелевыми термопарами с индивидуальной градуировкой в комплекте с потенциометром Р307. Корольки термопар помещали в специальные отверстия глубиной 1,5—2,0 мм. Осевой тепловой поток определяли, измеряя ток и падение напряжения на рабочем участке (падение напряжения — потенциометром Р56). Потенциальными выводами служили одноименные электроды термопар. Силу тока в цепи образца измеряли трансформатором тока УТТ-6М в комплекте с амперметром Д57. Потери тепла с боковой поверхности образца рассчитывали, измеряя период температур по радиусу теплоизоляционного цилиндра, изготовленного из материала с известной теплопроводностью. Погрешность измерения теплопроводности в интервале 400—1300 К составляла (8—10)%, [c.177]

Первая из упомянутых групп включает в себя стационарные тепловые модели с горизонтальным движением коры и аналитическим полем скоростей расходящегося течения невязкой мантии и литосферы. Модели анализируют соотношения толщины литосферы и корового слоя при разных скоростях спрединга и заметной роли гидротермальной деятельности [439, 199, 283, 232]. Модели второй группы рассматривают теплообмен со стационарным полем скоростей миграции расплава и деформации коры и мантии при переменной вязкости среды. Их цель - объяснить изменение мощности коры в зависимости от скорости спрединга, характера сегментации хребта и положения изучаемого участка осевой зоны хребта относительно краев сегмента [507, 503, 504, 505, 211, 212,506, 438, 162, 163, 200]. Третью группу моделей составляют все стационарные тепловые модели, анализирующие проблемы существования подосевых коровых очагов магмы [494, 498, 411, 561, 288, 438, 200]. И, наконец, в четвертой группе рассматривается неста- [c.154]

Электроподогреваемый водовод показан на рис.1. В трубопроводе по всей его длине проложен одножильный кабель в поливинилхлоридной или полиэтиленовой Изоляции и в полиэтиленовой оболочке. Кабель на дальнем конце электрически соединен с корпусом трубопровода на ближнем конце на кабель и на корпус трубопровода подается переменное электрическое напряжение промышленной частоты от разделительного трансформатора. Величина напряжения зависит от длины трубопровода, а также от его диаметра и от уровня наружных тепловых потерь составляет хрубо от 200 до 300 вольт на километр трубопровода Ду от 50 до 300 мм при хорошей его теплоизоляции. [c.4]