Удельная тепловая нагрузка испарителей

Qk = 273,47 ккал нм (см. стр. 477) — удельная тепловая нагрузка конденсатора-испарителя. [c.480]

Удельная тепловая нагрузка испаритель- [c.79]

Для аппаратов, в которых изменяется фазовое состояние одной из сред, например для конденсатора и испарителя, первый член знаменателя в уравнении (4.5) равен нулю, так как б=оо. Поэтому выражение для безразмерной удельной тепловой нагрузки этих параметров [c.100]

При прикрытии ДВ максимальная разность температур Уи= = (хп— о) возрастает, так как снижаются давление в испарителе ро, а следовательно, и температура испарения 0. Безразмерная удельная тепловая нагрузка зоны испарения при этом снижается, так как уменьшается поверхность зоны испарения fa.H и, следовательно, в соответствии с уравнением (4.6) снижается значение Еи- [c.102]

Удельная тепловая нагрузка испарителя [c.141]

В опытах с равномерно обогреваемым однотрубным медным испарителем, включенным в контур с естественной циркуляцией, определены скорости циркуляции циклогексана, изоспиртов (изопропилового, изобутилового и изоамилового), а также бинарных смесей циклогексана с изоспиртами. Опыты показали, что скорости циркуляции шо имеют сложную зависимость от удельной тепловой нагрузки поверхности теплообмена. Для обобщения результатов опытов предложено использовать модель Леви для движения адиабатного парожидкостного потока в трубах, отражая специфику потока с переменным паросодержанием в кипятильной трубе посредством коэффициента проскальзывания р, который количественно учитывает неравномерное движение паровой и жидкой фаз в вертикальных каналах. В этом случае уравнение для расчета Шо имеет вид [c.163]

Ниже приведены практические коэффициенты теплопередачи k и удельные тепловые нагрузки q (при б р, = 5° С) для различных испарителей [c.541]

Наибольшее распространение имеют горизонтальные кожухотрубные испарители, в кожухах-котлах которых расположены трубы для циркуляции рассола. Холодильная жидкость испаряется в межтрубном пространстве и через сухопарник отсасывается компрессором. Для предотвращения замерзания рассола и разрыва труб при понижении температуры или прекращении циркуляции предусматривают соответствующие предохранительные устройства. Удельная тепловая нагрузка таких испарителей при нормальных условиях эксплуатации составляет 1500—2000 ккал мР- ч. В холодильных установках систем кондиционирования воздуха целесообразно вместо рассола применять воду, используя ее для охлаждения воздуха при распылении форсунками. [c.154]

При 35—40 °С давление насыщенных паров хлора достигает 10—12 ат, что удовлетворяет почти всем условиям потребления и транспортирования газообразного хлора. Для достижения такой температуры достаточно иметь теплоноситель при температуре - 50°С. В качестве теплоносителя практически повсеместно употребляется вода, подогретая острым паром, что одновременно предотвращает перегрев хлора и коррозию змеевиков. Подача пара в количестве, необходимом для поддержания заданной температуры воды, регулируется автоматически. При 35—40 °С теплота испарения хлора равна 57-—58 ккал/кг. Если принять удельную тепловую нагрузку поверхности испарителя 5000 ккал лё-ч) для стальной трубы, то на 1 т/ч испаренного хлора нужна поверхность теплопередачи, равная примерно 12—15 м . [c.101]

Определение тепловой нагрузки др при расчетах теплоотдачи в испарителях. В формулы для определения коэффициентов теплоотдачи при кипении как внутри, так и снаружи труб входит удельная тепловая нагрузка [c.125]

На рис. 30 проведена наклонная линия по уравнению а = 2,6 -7150], характеризующая кипение воды в большом объеме. Сравнение значений коэффициентов теплоотдачи при кипении в пленке и при кипении в большом объеме говорит о том, что при любых условиях (поверхностное или пузырьковое кипение) при малых тепловых потоках а в пленке значительно превышает а в большом объеме. Следовательно, пленочные испарители выгодно применять при малых удельных тепловых нагрузках поверхности нагрева,, при малой разности температур, что целесообразно делать, с одной стороны, в многокорпусных выпарных установках, а с другой стороны,— при выпаривании термолабильных продуктов. [c.121]

Определяем необходимую поверхность кожухотрубного испарителя при удельной тепловой нагрузке 4000 ккал/м -ч, соответствующей коэффициенту теплопередачи =800 ккал/ град-ч и перепаду температур А( = 5 [c.199]

Поверхность испарителя кожухотрубного типа при удельной тепловой нагрузке в 2000 ккал м ч [c.161]

Формулу Нуссельта обычно представляют [10] в виде зависимости а от разности температур конденсации и стенки трубы (Ik— ст). Для удобства расчетов и унификации методики расчетов испарителей и конденсаторов нами формула видоизменена вместо указанной разности в нее введена удельная тепловая нагрузка qp. Соответственно изменились значения коэффициентов С и бп. [c.135]

Практические коэффициенты теплопередачи к и удельная тепловая нагрузка д для рассольных испарителей различного типа [c.144]

Удельная тепловая нагрузка в испарителе данного примера много меньше критической. [c.192]

Методика определения оптимальной (с позиций уменьшения расхода мощности компрессора) весовой скорости холодильного агента в трубах испарителя. Приведенная в [17], сводится к следующему. При постоянной температуре стенки трубы испарителя t r° и удельной тепловой нагрузке на внутреннюю поверхность этой трубы q рост весовой скорости щ будет приводить, с одной стороны, к интенсификации теплообмена и сокращению среднего перепада температур — U p, а с другой стороны, к падению температуры 274 [c.274]

Удельная тепловая нагрузка абсорбера q =i + (а — 1)(8 — 0(2> где 1 — энтальпия насыщенных паров на выходе из испарителя. [c.158]

Удельная тепловая нагрузка на испаритель — з- [c.158]

Для упрощения расчета использованы непосредственные связи между температурными напорами и удельными тепловыми нагрузками без промежуточного введения в формулы коэффициентов теплоотдачи или полного коэффициента теплопередачи. Расчетные формулы, рекомендуемые настоящей методикой, получены путем соответствующих преобразований зависимостей, выведенных ранее для расчета коэффициентов теплоотдачи при конденсации (57), (58), (60) и для кипения (64). Данная методика применима для расчета конденсаторов-испарителей как с межтрубным, так и с внутритрубным кипением. [c.309]

Если в испарителе установился уровень На, то в измерительном сосуде — уровень Не, который ниже уровня в испарителе. Разница в уровнях объясняется тем, что степень насыщения жидкости паром зависит от удельной тепловой нагрузки, которая в испарителе значительно больше, чем в измерительном сосуде. Следовательно, суммарная плотность кипящего хладагента в испарителе меньше, чем в сосуде. [c.82]

Данный регулятор может воспринимать не только чистую жидкость, но и пенную эмульсию, которая имеет место в хладоновых испарителях при больших удельных тепловых нагрузках. [c.102]

Температура воздуха от —16 до +2°С, кипения от —30 до —3°С, температурный напор от 6 до 18°С. Сухость пара фреона у входа в испаритель составляла от 14 до 20%, у выхода 95% и более. При расходе фреона от 4,8 до 32,1 кг/ч скорость его движения изменялась от 0,1 до 1,35 м/с, массовая скорость от 9 до 58 кг/(м2-с), удельные тепловые нагрузки внутренней поверхности от 180 до 1500, а наружной от 3 до 100 Вт/м . [c.236]

Данные об удельных тепловых нагрузках наиболее распространенных типов испарителей приведены в табл. 30. [c.164]

Коэффициент теплопередачи и удельная тепловая нагрузка испарителей для охлаждения рассола [c.86]

Какая наибольшая удельная тепловая нагрузка (в Вт/м ) может быть в испарителе толуола, если стальные трубы испарителя толщиной 4 мм с обеих сторон покрыты ржавчиной. Толщина одного слоя ржавчины 0,6 мм. Испаритель обогревается насыщенным паром (ризб = 3 ат). Толуол кипит под атмосферным давлением. Считать, что термическое сопротивление стенки и двух слоев ржавчины значительно больше суммы остальных термических сонроти-влений. [c.205]

Здесь Ро—холодопроизводительность, вт (формула (ХИМ)] ср —средняя удельная тепловая нагрузка поверхности теплообмена испарителя, вт1м . [c.793]

В связй с непрерывно расширяющимся применением роторных испарителей с жесткими и шарнирными лопастями исследованинэ теплообмена в этих аппаратах уделяется большое внимание многими исследователями. Несмотря на это в настоящее время нет еще достаточно полных сведений, характеризующих работу роторных аппаратов. Это связано с большим количеством факторов, влияющих на процесс, важнейшими из которых являются плотность орошения, удельная тепловая нагрузка, скорость вращения ротора, давление в аппарате, тип и конструкция лопастей, зазор между лопастью и греющей поверхностью, смачиваемость по-верхности, физические свойства жидкости и т. д. [c.343]

Более распространены гopизoнtaльныe кожухотрубные испарители, в кожухах-котлах которых расположены трубы для циркуляции рассола. Холодильная жидкость испаряется в. межтрубно.м пространстве и через сухопарник отсасывается компрессором. Для предотвращения замерзания рассола и разрыва труб при понижении температуры или прекращении циркуляции предусматривают предохранительные устройства. Удельная тепловая нагрузка таких испарителей при нормальных условиях эксплуатации составляет 1500—2000 ккал м -ч. [c.142]

При расчете поверхности теплопередачи испарителя Р большое значение имеет удельная тепловая нагрузка испарителя А/ср ккал1м час, [c.164]

Стремление снизить внешнюю необратимость холодильной ма- шины приводит к необходимости применять в ее аппаратах небольшие температурные перепады и соответственно невысокие удельные тепловые нагрузки. Это обстоятельство в совокупности с низкими давлениями кипения в испарителях, относительно высокими давлениями в конденсаторах и специфическими свойствами хладагентов приводит к малым величинам коэ ициентов теплоотдачи при кипении и конденсации холодильных агентов. В итоге для работы холодильных аппаратов характерны небольшие величины удельных теплосъемов д = 1000- -10 000 ктл1м -ч). [c.8]

НиЛе дана методика расчета конденсаторов-испарителей, включающая В себя наиболее характерные случаи, встречающиеся при проектировании и эксплуатации данных аппаратов. Для упрощения расчета использованы йепосредственные связи между температурными напорами и удельными тепловыми нагрузками без промежуточного введения в формулы коэффициентов теплоотдачи или полного коэффициента теплопередачи. Расчетные формулы получены соответствующим преобразованием зависимостей, выведенных выше для расчета коэффициентов теплоотдачи при конденсации (94), (95), (96) и для кипения (99). Данная методика применима для расчета конденсаторов-испарителей с межтрубным и с внутритрубным кипением. [c.311]

Вертикально-трубные испарители. В бак с рассолом погружены секции из вертикальных труб (38 X 3,5 мм), изогнутых по концам и приваренных к горизонтальным коллекторам, которые присоединены к отделителям жидкости. Жидкий аммиак через распределитель — гребенку — подается в стояки секций (фиг. 42). Пар, образующийся при кипении аммиака, увлекает часть жидкости в верхний коллектор, из которого она через стояк и нижний коллектор направляется к вертикальным трубам. Происходящая при этом циркуляция в секциях жидкого аммиака и рассола в баке от работы мешалки улучшает теплообмен и обеспечивает удельную тепловую нагрузку или теплосъем около 2500 ккал1м час. [c.87]