Поверхность испарителей, характеристики

Технико-экономические характеристики выпускаемых установок приведены в табл. 11. Схема установки представлена на рис. 39. Охлаждаемая вода от потребителя поступает в трубное пространство испарителя, где охлаждается, а затем с помощью циркуляционного насоса подается в систему потребления охлажденной воды. В межтрубном пространстве испарителя поддерживается необходимое остаточное давление, соответствующее определенной равновесной температуре кипения хладоагента, который покрывает всю наружную поверхность испарителя в виде стекающей пленки. Для орошения хладоагентом наружной поверхности испарителя над трубным пучком расположено ороситель- [c.64]

Произведение является показателем качества работы испарителя. Изменение величин, входящих в это произведение, вызывает перемещение рабочей точки и меняет режим работы холодильной машины. Так, выключение части поверхности испарителя приводит к уменьшению наклона характеристики испарителя и к соответствующему понижению температуры кипения. Такой же результат будет следствием ухудшения коэффициента теплопередачи к,,, вызванного или понижением скорости движения воздуха (например, при остановке вентилятора), или загрязнением теплопередающей поверхности испарителя (например, смазочным маслом или выпавшим инеем). [c.217]

Характеристика Поверхность теплообмена испарителя, м 2 [c.275]

Подбор средних и крупных холодильных машин производится одним из указанных выше способов. После выбора марки холодильной машины необходимо проверить, достаточна ли площадь теплопередающей поверхности испарителя и конденсатора. Если указанная в технической характеристике площадь теплопередающей поверхности аппаратов равна расчетной или несколько больше ее, ма- [c.151]

График, показанный на рис. И,а, но без вспомогательных горизонтальных кривых, целесообразно представлять в эксплуатационной документации, так как он позволяет для любого режима (/о и /к) определить и рпр- Эта характеристика относится к параметрам всасывания, т. е. не учитывает потерь во всасывающем трубопроводе ( Со брутто ) - Поскольку Ро выше, чем Рвс, а также имеются дополнительные потери холода через всасывающий трубопровод и поверхность испарителя (при рассольном охлаждении), го холодопроизводительность, отнесенная к параметрам испарителя Ро нетто будет несколько ниже (см. рис. 11,6). [c.31]

В установках по термической обработке воды на электростанциях с испарителями кипящего типа обычно применяются аппараты, в которых парообразование происходит на поверхностях труб греющей секции, погруженной в объем испаряемой жидкости, или в жидкости, находящейся над нею (см. рис. 7.2). Иногда применяются также аппараты, в которых испарение происходит с поверхности пленки, текущей вдоль обогреваемой трубы. В настоящее время в СССР наибольшее распространение получили испарители с греющими элементами, погруженными в объем жидкости. Такие испарители называются - испарителями поверхностного типа для паротурбинных электростанций. Типоразмеры и технические характеристики испарителей, предназначенных для восполнения потерь пара и конденсата на электростанции, приведены в табл. 9.1. В таблице 158 [c.158]

При отсутствии тепловых диаграмм на высокое давление расчет можно вести на давление 150 кГ/см , если среднее давление нагнетания выше 150 кГ/смР-, так как тепловая нагрузка при увеличении давления уменьшается. Количество испаряемой жидкости берется по характеристике насоса для данного расчетного давления. Поверхность испарителя для давления ниже критического рассчитывается по трем зонам зона нагрева жидкости до температуры кипения, зона испарения и зона нагрева пара до конечной температуры. [c.91]

Воздух, к особенностям использования атмосферного воздуха относятся переменная его температура (наиболее низкая приходится на период максимальной отопительной нагрузки) и низкие значения коэффициента теплоотдачи. Последнее заставляет увеличивать поверхность испарителя или разность температур путем снижения температуры кипения (при этом ухудшаются энергетические и экономические характеристики установки). При температуре кипения ниже 0°С на поверхности испарителя образуется иней, что затрудняет процесс теплопередачи. При использовании воздуха в качестве источника теплоты коэффициент преобразования, как правило, не превышает 2,5. [c.23]

Количественно степень заполнения может выражаться различными величинами, в частности условным коэффициентом теплопередачи испарителя, т. е. отнесенным ко всей поверхности испарителя. В кач-естве примера на рис. 43, в показан график изменения коэффициента теплопередачи от перегрева для одного из воздухоохладителей, работающего на хладоне. В области малых перегревов степень заполнения изменяется незначительно, т. е. характеристика благоприятна для регулирования по перегреву. [c.81]

Неплотно установленные ленточные вставки использовались при опускном течении в вертикальной трубе испарителей для обессоливания морской воды [38]. Эти вставки также эффективны для прямоточных испарителей криогенных жидкостей [39] или парогенераторов [40, 41], так как они выгодно воздействуют во всех режимах. Парогенераторы со спиральными трубами имеют преимущества ввиду их компактности и высокой теплопередающей характеристики. Интенсификация кипения сильно зависит от геометрических и режимных условий [42, 43]. Умеренные улучшения а (среднего по поверхности) получены для кипения при вынужденной конвекции, причем интенсификация усиливается с уменьшением диаметра спирали. В области недогрева q ниже, чем для сравнимой прямой трубы однако q или Х . обычно существенно выше, чем в случае прямой трубы при паросодержаниях на выходе больше 0,2. Теплоотдача в закризисной области также улучшается. [c.425]

Диаметр труб. С точки зрения теплогидравлических характеристик предпочтительней трубы малого диаметра. Кроме того, трубы меньшего диаметра обеспечивают большую теплообменную поверхность в пределах заданного диаметра кожуха. Из опыта по очистке труб следует, что наружный диаметр не должен быть меньше 20 мм. Для испарителей и конденсаторов выбор диаметра труб определяется другими соображениями. [c.28]

Покрытие теплообменной поверхности слоем металла может привести как к увеличению интенсивности теплообмена, так и к ее снижению [26—28]. Интенсивность теплообмена на таких поверхностях зависит от состояния, толщины поверхности и комплекса Хер, с увеличением которого она увеличивается. При этом возможное увеличение а достигает 500—600% при кипении воды [26] и этанола [28]. Однако такой вид покрытий не всегда целесообразен, исходя из технологических, стоимостных и эксплуатационных характеристик различных охлаждающих устройств, в частности для испарителей холодильных машин. Данные о влиянии таких покрытий на кипение хладоагентов в литературе отсутствуют. [c.17]

По существу постоянная времени ввода пробы зависит от кинетики испарения пробы и от скорости, с которой можно переключать газовый поток. Эксплуатация испарителя в нестационарном режиме затруднительна. Рабочие характеристики будут зависеть больше всего от площади поверхности нагреваемой трубки, от размера пробы и от способа, каким она подается к нагреваемой поверхности. Лучшие результаты получаются с малыми пробами. [c.142]

Техническая характеристика испарителя UFe Испарение иГб проводили из стандартных баллонов емкостью 2,5 м . Рабочее давление в баллоне — 0,1 1,1 кГс/см температура в испарителе — 373 К, в баллоне — 333 К. Пагрев баллонов — комбинированный со дна — электронагревателями, с боковой поверхности — паровоздушной смесью. Мощность донных нагревателей составляла 12,8 кВт, расход пара на обогрев боковой поверхности — до 15 кг/ч при Т — = 423 К. Поток UFe двигался на всос компрессора под избыточным давлением Ризб = 0,1 кГс/см с расходом 0,02 кг (иГб)/с из каждого баллона. При одновременной работе двух баллонов обеспечивалась производительность пилотного завода до 150 кг (иРб)/ч. [c.569]

Так как обычно необходимо сохранение постоянного значения температуры помещения то ее регулирование потребует в данном случае изменения производительности охлаждающих приборов (испарителя). Для этой цели при возрастании теплопритока возможно повышение качества испарителя /г Г , например, включением дополнительной поверхности или усилением циркуляции воздуха. Новый наклон характеристики охлаждающего прибора будет определяться тогда величиной угла [c.225]

С). Пунктирной линией О В изображена характеристика того же, но неисправного испарителя, например с уменьшенным значением коэффициента теплопередачи или уменьшенной активной поверхностью. Как видно из графика, этот испаритель при тех же условиях работает с большей разностью температур. [c.183]

После того как выбрана необходимая марка холодильной машины, из техни-. ческой характеристики или каталога выписывают, сколько испарителей или воздухоохладителей поставляют с данной холодильной машины и какова площадь их теплопередающей поверхности. Затем распределяют испарители по камерам соответственно тепловым нагрузкам. [c.139]

Изложенные в разделе 11.4 представления позволяют указать общие принципы интенсификации процесса теплообмена в стекающей пленке. К ним относятся (в зоне испарения) работа в турбулентном режиме и увеличение плотности орошения использование гладких поверхностей увеличение шага по высоте трубного пучка применение наклонных труб в вертикальных аппаратах и др. В зоне кипения теплоотдача может быть увеличена путем уменьшения Г, увеличения шероховатости поверхности, оребрения труб мелкими и частыми ребрами и, конечно, увеличения плотности теплового потока. Вместе с тем количественные характеристики процесса и рекомендации по его интенсификации применительно к оросительным испарителям могут быть установлены на основании экспериментальных исследований с хладагентами в соответствующих условиях. Эти вопросы изложены в главе V. [c.58]

Испарительные установки работают как при естественной, так и при вынужденной циркуляции (см. гл. 8). При естественной циркуляции основные гидродинамические характеристики аппаратов и циркуляционных контуров устанавливаются для того, чтобы определить коэффициенты теплоотдачи и необходимые размеры поверхности теплообмена для аппаратов с принудительной циркуляцией наряду с этим требуется определить гидравлические сопротивления отдельных элементов и контуров в целом, с тем чтобы выбрать насос, установить необходимую мощность привода, а для испарителей мгновенного вскипания рассчитать переливные устройства между камерами испарения. [c.262]

Подробные испытания аммиачного кожухотрубного испарителя старой градации поверхностью 100,7 с трубами 57 х 3,5 мм, расположенными в виде коридорного пучка с шагом 76 мм, были проведены во ВНИХИ А. А. Гоголиным в 19,40 г. В его работе были получены данные о коэффициентах теплопередачи, удельных тепло-, съемах аппарата и о коэффициентах теплоотдачи кипящего аммиака. Позднее В. Б. Якобсон получил некоторые характеристики испарителя поверхностью 17,4 [c.146]

Помимо анализа материалов и типов конструкций, при разработке испарителей большое значение имеет знание характеристик испарения, которые влияют на распределение конденсированного вещества по толщине. Поскольку в большинстве случаев требуется получение пленок определенной толщины, важным параметром испарителя является площадь поверхности, которая может быть покрыта однородной по толщине пленкой. Если предположить, что коэффициент конденсации с = 1. то распределение пленки по толщине в принципе может быть выведено из законов испарения, см. уравнения (51) и (52). Однако на опыте доказано, что в действительности испарение из многих часто используемых испарителей отличается от идеализированного. Причины такого отклонения заключаются в столкновениях испаряемых молекул друг с другом и со стенками испарителя. Предпринимались попытки математически описать законы испарения с учетом столкновений, однако это весьма трудная задача и конечные выражения для этих законов оказались применимы только для эффузион-ных ячеек с известной формой выходного отверстия. Не существует теоретического описания законов испарения для испарителей типа открытого тигля. Характеристики таких испарителей можно получить только на основе эмпирических закономерностей. [c.77]

Тип испарителя Агент Поверхность теплообмена Рвм Характеристика поверхности Хладоноситель, скорость OJj в м/сек [c.148]

На рис. 2 совмещены характеристики компрессора 4АУ-15/720 и испарителей поверхностью 40 и 90 Температура кипения при установившемся режиме определяется точкой пересечения характеристик. При работе компрессора 4АУ-15/720 па испаритель поверхностью 40 м температура кипения равна —19,4° при температуре рассола —10° на испаритель поверхностью 90 при той же температуре рассола температура кипения составляет [c.177]

Если при неизменной температуре холодоносителя изменить количество подаваемого жидкого хладагента (например, уменьшить), то уменьшится активная теплопередающая поверхность Р, а следовательно, изменится наклон характеристики испарителя 2 . При этом понизятся температура и давление кипения ( Об)- [c.83]

Для определения поверхности нагрева испарителя при соответствующем давлении и температуре нужно знать количество пропана, которое выделяется при этих условиях, т. е. необходимо составить материальный баланс и тепловую характеристику работы аппарата. [c.59]

На совмещенном графике (рис. 71,6) приведены характеристики компрессора Qkm и испарителя Qh. Вследствие сопротивления клапана дроссельного регулятора полностью реализовать холодопроизводительность компрессора невозможно рабочая точка располагается не на пересечении Q КМ И Qhi 2 НИ-же — на уровне Qmax. Таким образом, из-за падения давления Дрр (его можно найти по температурам насыщенного пара Omin В тах) ИМееТ МеСТО потеря холодопроизводительности Qn, что эквивалентно уменьшению поверхности испарителя (см. характеристику Qh) [c.134]

Вакуумные и эксплуатационные характеристики испарительных насосов определяются типом примененного испарителя, материапом геттера, температурой запыляемой поверхности, компоновочной схемой. Верхний предел рабочего давления ограничен образованием стойких оксидов, нитридов и карбидов непосредственно на поверхности испарителя, а также условиями стабильной и длительной работы термоэлектронных эмиттеров. При откачке активных газов он близок к 1(Г Па. В среде инертных газов включение испарителей возможно при давлениях до 10 Па. [c.107]

Проверке подвергают правильность расположения оборудования в натуре согласно проекту соответствие ТУ и правилам техники безопасности. Кроме того, проверяют соответствие проекту количества, марок и производительное установленного оборудования компрессоров — по номинальной холодопроизводительности (в Вт), конденсаторов, теплообменников и испарителей — по маркам или типам (конструкции) и площади поверхности охлаждения (в м2) маслоотделителей, отдеЛителей жидкого аммиака, промежуточных сосудов, грязевиков, осушителей, фильтров — по диаметрам входных и выходных патрубков (в мм) ресиверов по емкости (в м ) маслосо-бирателей — по диаметру корпуса (в мм) охлаждающих батарей — по конструкции и площади поверхности охлаждения (в м ) трубопроводов—по технологическому назначению (аммиачные, фреоновые, рассольные, водяные), наружному диаметру и толщине стенок (в мм), материалу,, технической характеристике (сварные, бесшовные) ГОСТам арматуры —по диаметру условного прохода, марке (шифру по каталогу), материалу и технологическому назначению (аммиачная, рассольная и т. п.) центробежных насосов — по маркам, производительности в мЗ/ч, напору водяного столба в Па и технологическому назначению (аммиачные, рассольные, водяные) [c.413]

Для выбора регулятора уровня надо сначала построить статические характеристики испарителя = /(Я) при максимальных и минимальных теплопритоках. Холодопроизводительность испарителя =kF (tp—to), где tp — температура рассола. Приняв, что теплопередающая поверхность F пропорциональна высоте уровня Н, для заданной разности температур tp—tg получим уравнение прямой = КН, где К = k tp — /о)- При Я = О (испаритель пустой) = 0. Вторую точку прямой получим из условия, что испаритель выбран с запасом, т. е. максимальный теплоприток Qa отводится испарителем при заполнении его примерно на 80%, т. е. Qa = Qkmbk соответствует 0,8Я акс (на рис. 111, а —точка Л). Аналогично при минимальной нагрузке Qb получим точку Б. Угол наклона прямой ОБ меньще, чем прямой О А, так как снижение достигается уменьшением разности температур tp—tg, т. е. снижением К в уравнении прямой. [c.213]

Испарттели, вьшолненные по описанной схеме, имеют близкие характеристики и различаются формой рабочей поверхности, размерами и массой катода, конструктивным исполнением. Плазменные испарители модификации ПИВ встраиваются непосредственно в откачиваемые камеры (табл. 4.4, рис. 4.9). Унифицированные испарители модификаций ПУИ-У и ПУИ-В используются в геттерных насосах серий НДМ и НДГВ с различными системами охлаждения их описание и характеристики даны в 4.4. [c.148]

Холланд [17] описал кристаллизатор для распылительной кристаллизации безводного сульфата натрия. При температуре ниже 32,4° С сульфат натрия выпадает из раствора в виде декагидрата, выше этой температуры образуется безводная соль. Однако безводный сульфат натрия имеет обратную характеристику температура — растворимость (см. стр. 43), поэтому при рабочих температурах выше 32,4° С на поверхностях теплопередающих деталей обычных испарителей в кристаллизаторах образуется осадок. В установке, описанной Холландом [17], концентрированный раствор сульфата натрия распылялся или разбрызгивался в виде мельчайших капелек в камере, через которую пропускались горячие газы (около 870—980° С). В непрерывно действующей установке образовывался безводный продукт в виде порошка. Кристаллизация такого типа часто применяется в производстве нитрата аммония. При описании этого процесса используется термин королькование (prilling), а твердые сферические гранулы называются корольками. [c.231]

Викс [33] разработал систему с клапаном сандвичного типа. Эта система пригодна для ввода как жидкости, так и пара. Для получения оптимальных характеристик клапан подачи проб помешают вне термостата, и пробы переносятся сначала к испарителю, а затем к колонке. При установке клапана в термостате в протекающем потоке образуются пузырьки, что приводит к ошибке в объеме вводимой пробы. Присутствие пузырьков в клапане вызывает также задержку газа и жидкости на поверхностях клапана и медленное отекание пробы в испаритель после ввода. Устройство для ввода включает также байпасный клапан, который поддерживает в испарителе более низкое давление, чем в линии подачи пробы, что облегчает подачу пробы в испаритель. Клапан сандвичного типа содержит тефлоновый ползунок, окантованный золотыми накладками, расположенный между пластинками из нержавеющей стали. Клапан приводится в действие сжатым воздухом и надежно работает в случае проб, кипящих при 50-500° С. [c.260]

Выпарная система (3, 4, рис. 253) имеет номинальную мощность 260 т1сутки, однако ее действительная производительность гораздо выше. На некоторых заводах достигалась выработка гранулированного карбамида до 375 т1сутки с одной выпарной установки, которая имела следующие характеристики поверхность нагрева испарителей (с всползающей пленкой) — I ступени 60 м , [c.337]

ВЫХ испарителях исследован недостаточно. Имеются данные только о коэффициентах теплопередачи отдельных конструкций. Змеевиковые испарители из оребренных труб со свободным движением воздуха при перегреве пара на выходе до 5° имеют коэффициент тснлонородачи, отнесенный к наружной поверхности, около 4 ккал1м -час°С, а при увеличении перегрева до 13—14° — около 2 ккал/м -час°С [24, 25]. Коэффициент теплопередачи возрастает при уменьшении числа труб по высоте и увеличении шага ребер. В качестве примера на рис. 15, а показаны характеристики испарителе " с разным числом труб и шагом ребер, охлаждающих воздух, на р С. 15, б — глад 0-трубных, охлаждающих рассол, прп работе С ТРВ и ПРВ [23]. [c.325]

На фиг. 19 изображен фланцевый конденсатор-испаритель с поверхностью теплообмена Р = 200 с кипением кйслорода в межтрубном пространстве. Конденсаторы данного типа применяются в установках средней производительности (КТ-ЮООМ, КЖ-1, Г-6800 и др.). Конденсаторы этого типа соединяются с ректификационными колоннами при помощи фланцев. Краткая характеристика применяющихся типоразмеров таких конденсаторов дана в табл. 7. [c.295]

В описанных конструкциях пленка на поверхности аппарата образуется механически с помощью вращающейся системы стирателей. Аппаратура со щеткообразными стирателями описана Перри. В так называемых аппаратах центробежного типа жидкость распределяется на поверхности аппарата под действием центробежной силы. Такие аппараты имеют вращающийся ротор в виде диска или конического барабана (частота вращения около 5000 об/мин). Подаваемая к центру ротора жидкость под действием центробежной силы перемещается к его краям и образует тонкую движущуюся пленку, толщина которой составляет несколько микрон. Такие испарители описаны Хикманом. Центробежные молекулярно-дистилляционные аппараты пригодны для дистилляции веществ с малой упругостью паров и высокой чувствительностью к повышению температуры. Характеристики аппаратов для молекулярной дистилляции приведены в табл. 23. [c.153]

I—5, г показано изменение положения рабочей точки при уменьшении теплопроходи-мости испарителя кР. С уменьшением кР (образование снеговой шубы, накоп.пение загрязнений, омертвление части теплопередающей поверхности и т. п.) характеристика испарителя изменяется и рабочая точка перемещается из положения I в положение 2. При этом понижается температура кипения и уменьшается холодопроизводительность. [c.9]

Скорость испарения геттера в твердофазных испарителях обычно контролируют по подводимой мощности или рабочему току в соответствии с зависимостями типа представленных на рис. 3.3, 3.4. Однако размеры собственно испарителя и свойства геттера в процессе эксплуатации довольно заметно меняются сильно и к тому же неравномерно уменьшается диаметр проволочных прямонакальньгх испарителей, нарушается форма и структура поверхности резистивных испарителей косвенного накала, в результате осаждения геттерных пленок и насыщения геттера откачиваемыми газами меняются теплофизические характеристики. Это приводит к нарушению оптимальных тепловых режимов и заставляет корректировать подводимую мощность, особенно в конце срока службы испарителя. [c.90]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология