Излучение тепловое коэффициенты, определение

Излучательная, поглощательная и отражательная способности. Тепловое излучение реального тела меньше теплового излучения абсолютно черного тела при той же температуре. Для определения излучательной способности реального тела по закону Стефана — Больцмана вводится так называемый коэффии иент черноты тела, или степень черноты е. Он определяется как отношение потока теплового излучения, испускаемого реальным телом, к потоку теплового излучения, испускаемого абсолютно черным телом при той же температуре. Абсолютно черное тело поглощает всю падающую на него энергию излучения, в то время как реальное тело отражает часть этой энергии, так что можно ввести коэффициент поглощения, аналогичный коэффициенту чер-иоты тела. Для теплового излучения при любой данной температуре коэффициенты черноты тела и поглощения одинаковы. [c.43]

При определении степени черноты ег или коэффициентов теплоотдачи излучением от трехатомиых газов и водяного пара [1, с. 478] необходимо знать число вое значение параметра р-з. При этом предполагается, что длина пути всех тепловых лучей до поглощающего энергию элемента стенки одинакова и равна тс 1ЛщИ Не газового слоя 5. [c.381]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ СПЕКТРАЛЬНОГО КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ [c.461]

Для определения спектрального коэффициента теплового излучения необходимо коэффициент направленного теплового излучения полученный при различных углах падения (р, проинтегрировать по всем углам полусферы. [c.462]

Для определения показателя поглощения воздуха Ро было измерено тепловое излучение на высоте 1,7 м от уровня земли через каждые 3 м в 4—5 точках [35]. Коэффициент Ро вычислялся по формуле [c.107]

Р. Каналы с диффузными стенками. Конструктор может захотеть получить оценку роли аксиального излучения, например, в воздухоподогревателе или в регенеративном теплообменнике, использующемся в двигателях, работающих по циклу Брайтона или Стирлинга. Утечка теплового излучения через отверстие или трещину в тепловой изоляции является обычным делом. Ниже для определения плотности теплового потока вдоль канала используется алгебра угловых коэффициентов. Если плотности потоков эффективного излучения боковых стенок канала известны (в случае, когда известно распределение температуры и стенки черные) или для них можно использовать разумные аппроксимации (для канала с адиабатными стенками), получаемые выражения можно непосредственно использовать на практике. Если плотности потоков эффективного излучения стенок неизвестны и для них нет подходящих аппроксимаций, то задачу легко сформулировать излагаемым здесь способом, а затем ее решение можно искать численными методами. В современной практике, однако, принято использовать метод Монте-Карло, описанный в 2.9.4. [c.475]

Тепловой режим принят установившимся, т. е. принято, что кожух печи имеет определенную температуру, установившуюся благодаря балансу тепла, попадающего на кожух, и тепла, уносимого водяным охлаждением, а также передаваемого окружающему печь пространству температура по толщине стенки кожуха одинакова и не изменяется количество тепла, передаваемое участку кожуха либо излучением, либо за счет токов наводимых в кожухе индуктором (если печь индукционная), пропорционально поверхности участка. Все основные тепловые параметры — теплоемкость, теплопроводность, коэффициент теплопередачи и др. приняты не изменяющимися вдоль стенки кожуха. [c.95]

Учет влияния излучения газа, которьп не может считаться серым, может быть осуществлен с помощью г ред-ставления о смешанном сером газе (см. 3.11.2). Если (2) и (3), 1.11.2, используются для определения и то передача теплоты и,злучением между двумя зонами, содержащими реальные д ) мовые газы, рассчит )Шается как взвешенная сумма независимых вкладов от серых газов с различными коэффициентами поглощения. Например, тепловой поток излучения между двумя зо ами 1 и / равеи [c.118]

Определение кинетических характеристик теплового процесса — средней разности температур и коэффициента теплопередачи — является задачей теплопередачи как науки о процессах распространения тепла из одной части пространства в другую. Тепло может распространяться различными способами теплопроводностью, конвекцией и тепловым излучением. [c.120]

Для определения области решений уравнения (2.33) были рассчитаны значения его правой части для водяного сфероида в типичных диапазонах изменения температуры стенки и радиуса капли. При расчете (константы ft предполагалось, что приведенный коэффициент теплового излучения системы стенка — основание, сфероида ецр = 1, это, видимо, можно считать справедливым для неполированной иоверхности охлаждаемого металла и воды, обладающей явно выраженным свойством поглощения инфракрасного излучения в тонком поверхностном слое. При учете температурных зависимостей использовались те же предположения, что и при оценке влияния реактивной силы (Г5=100°С, 7 с=150-4-1000°С, 7 оо=150°С, Гпо=125°С). Результаты проведенных расчетов представлены в табл. 2.6 и на рис. 2.7. [c.72]

Приведенный коэффициент теплового излучения определяется по формуле (5.39). Для определения входящих в формулы [c.297]

Коэффициент ослабления р. Многие вещества, в частности такие газы, как двуокись углерода и водяные пары, по отношению к тепловому излучению не являются полностью прозрачными. Они поглощают и рассеивают определенное количество падающего излучения, пропуская лишь часть его. В результате интенсивность излучения уменьшается с глубиной материала, через который оно проникает. [c.86]

Из всех разнообразных причин, вызывающих изменение теплового режима здания, излучение Солнца играет наиболее важную роль. Поэтому наличие окон становится превалирующим фактором. Когда солнечное излучение попадает на оконное стекло или на жалюзи оконного проема, тепло частично отражается, частично передается и частично поглощается. Поглощенное тепло затем частично отдается внутрь помещения и частично наружу. Полное количество тепла, подводимого к зданию, — это соответственно усредненная часть солнечной энергии, проникающей в здание за определенный период времени (например, за 24 ч). Вводимый коэффициент солнечной нагрузки позволяет рассчитывать поглощающие, передающие и ретрансляционные характеристики окон, так что количество тепла, эквивалентное подводимой солнечной энергии, легко может быть получено из соотношения [c.177]

Суммарные электротепловые нагрузки, необходимые для соответствия определенному профилю, приводятся в табл. 3. Внешние тепловые потери представляют собой сумму радиационных и конвективных потерь. Радиационные потери (к внешним стенкам камеры сгорания при средней температуре 380°К) оценивались на основании коэффициента излучения стенок полого стабилизатора, равного примерно 0,6—0,8. (Стенки полого стабилизатора были выкрашены высокотемпературной зеленой краской указанный коэффициент излучения рекомендовался изготовителем краски в области используемых температур.) Из баланса конвективных потерь, исходя из средних температур стенок, вычисляли средние внешние конвективные коэффициенты теплоотдачи, которые также приводятся в табл. 3. Приведенные в табл. 3 внутренние конвективные коэффициенты теплоотдачи оценивались в предположении, что температура газов внутри полого стабилизатора равна теоретической температуре пламени. Однако фактически температура находящегося внутри газа, вероятно, была значительно ниже теоретической вследствие наличия тепловых потерь и возможной неполноты горения. Поэтому вычисленные коэффициенты являются весьма приближенными. Отметим, что внешний коэффициент теплоотдачи примерно в 2—3 раза больше внутреннего коэффициента теплоотдачи. [c.258]

При определении Яф по формуле (6. 24) в качестве "фэ вводят осредненное значение коэффициента тепловой эффективности с учетом неоднородности распределения падающего излучения по топочным стенам. В связи с тем, что в настоящее время опытные [c.406]

Определение доли теплового потока, переносимой излучением, может быть произведено здесь, как и в других случаях, по температурной зависимости коэффициента теплопроводности. Экспериментальные точки хорошо ложатся (рис. 48) на прямые линии в координатах Я —(Г, 4- Т ) (Т + ). По мере повышения содержания металлического порошка наклон прямых уменьшается, а отрезок, отсекаемый на оси ординат, возрастает. Он возрастает также при увеличении степени уплотнения смеси (линии 5 и 5 на рис. 48). Точки, соответствующие вычисленным по температурной зависимости значениям коэффициента ослабления излучения, нанесены на рис. 49. Опытные данные удовлетворительно могут быть представлены прямыми линиями, начинающимися на оси ординат в точке, соответствующей коэффициенту ослабления излучения для аэрогеля. Наклон прямой тем меньше, чем больше размер частиц порошка (рис. 49). [c.117]

С 1935 г. Американское общество испытаний материалов при определении коэффициента теплопроводности пористых материалов рекомендует использовать поверхности с высокой степенью черноты. Это требование отражает значение теплового излучения, которое может составлять значительную часть от полного теплопритока через порошковые и волокнистые материалы. При использовании вакуумированной изоляции для низких температур устойчивые результаты можно получать только между поверхностями с большой степенью черноты, так как поверхности с высокой отражательной способностью могут потерять свои качества за счет вымораживания на них остаточного газа или загрязнения летучими материалами из порошков. [c.341]

Значения коэффициента 5 для различных защитных сред определяли экспериментально при излучении пламени природного газа, имеющего интенсивность тепловыделения = 2,3 МВт/м и температуру пламени 1200 К. Для определения показателя поглощения воздуха было измерено тепловое излучение на высоте 1,7 м от уровня земли через каждые 3 м в 4—5 точках [3.28]. Коэффициент вычисляли по формуле [c.126]

В изложенной методике определения времени нагрева загрузки постоянным тепловым потоком температура печи непосредственно не фигурирует. Однако, анализируя условия нагрева постоянным тепловым потоком, можно для каждого момента времени найти температуру печи, зная температуру тепловоспринимающей поверхности загрузки, интенсивность теплового потока, а также коэффициент взаимного излучения излучающей поверхности печи и загрузки. При этом под температурой печи согласно определению Г. П. Иванцова следует понимать температуру, которую показала бы термопара, расположенная в непосредственной близости от загрузки, но защищенная от нее экраном и видящая только внутреннюю поверхность стенки печной камеры. [c.103]

Для определения тепловых потерь излучением через окна необходимо найти коэффициент диафрагмирования оконного проема. [c.212]

Для определения результирующих тепловых потоков необходимо располагать данными о коэффициенте излучения еп, который является сложной функцией ряда факторов, как-то природы излучающего тела, состояния его поверхности, температуры и т. п. Так, для металлов 8п практически линейно зависит от абсолютной температуры 7 и свЯзан с удельным электрическим сопротивлением Оо зависимостью Ец = 3,49 /сТо ПЮО, из которой может быть рассчитан. Однако он резко увеличивается при появлении на поверхности металлов оксидных пленок. Степень черноты сплавов выше, чем чистых металлов. Поэтому в общем желательно определять еп экспериментально. [c.160]

На рис. 20 дана схема прибора НПИ для определения коэффициента термического расширения. Установка состоит из трубчатой печи I и собственно прибора для определения коэффициента расширения II. Печь с крышкой 4 имеет фарфоровую трубу/с наружным нихромовым нагревателем 2. Снизу труба закрыта шамотным огнеупором 21. На верхней массивной плите 3 установлен прибор II, который состоит из подставки 5, пробирки 6, палочки из кварцевого стекла 7, измерителя удлинений 8 и устройства 9 для замера температуры. Подставка 5 имеет три установочных винта 10, металлический экран 11 с асбестовой прокладкой для защиты измерителя удлинений 8 от теплового излучения печи. На подставке укреплена муфта 12 с разрезным кольцом 13 и винтом 14 для крепления кварцевой пробирки 6, а также траверса 15, положение которой фиксируется двумя трубками из кварцевого стекла 16 и болтами /7 с пружинами 18. [c.221]

Распространению теплового излучения в порошках препятствует, вероятно, экранирующее действие частиц порошка, образующих систему малоэффективных (главным образом из-за прозрачности порошков), но многочисленных экранов. В пространстве, заполненном п экранами, лучистый теплообмен, как это следует из уравнения (33), пропорционален Vn+1, уменьшается с увеличением расстояния между граничными поверхностями и почти не зависит от степени их черноты [128]. Установлено, что суммарный тепловой поток через вакуумнопорошковую изоляцию пропорционален толщине слоя изоляции, поэтому свойства ее принято характеризовать эффективным коэффициентом теплопроводности, являющимся функцией температуры. Обычно пользуются средних эффективным, или кажущимся, коэффициентом теплопроводности в определенном температурном диапазоне. Кажущийся коэффициент теплопроводности А, при толщине слоя изоляции более 2—3 см. практически не зависит от толщины и почти не зависит от степени черноты граничных поверхностей. При меньшей толщине коэффициент возрастает из-за непосредственного проникновения излучения сквозь относительно небольшое число полупрозрачных частиц. С увеличением плотности проницаемость порошков снижается и зависимость коэффициента теплопроводности от степени черноты становится более слабой. [c.115]

Измерение при помощи пирометров полного излучения за счет отличия излучения исследуемого и черного тел дает наибольшую методическую погрешность, чем при измерении температуры по излучению. Значения поправок к показаниям пирометров полного излучения приведены в табл. 7.12. Определение полного коэффициента теплового излучения в промышленных и лабораторных условиях чрезвычайно сложно. Поэтому часто при измерении температуры пиромет- [c.350]

Метод отражения. Предназиачеп для определения спектрального коэффициента направленного теплового излучения зеркально отражающих поверхностей. На основе закона Кирхгофа для непрозрачных тел [c.461]

Теперь определим значение коэффициента - еплообмена аь для труб, омываемых толочными газами. Значение этого коэффициента складывается из теплообмена, обусловливаемого излучением и конвекцией газов. Для определения теплового излучения углекислоты и воды в топочных газах (необходимо знать эквивалентный радиус слоя газа. Из табл. 13-4 для данного расположения труб находим [c.517]

Тепловые методы позволяют оценивать свойства внешней поверхности контролируемых объектов по коэффициенту теплового излучения е,л [1], который зависит от шероховатости поверхности, ее химического состояния, наличия слоев покрытий или загрязнений и т. д. (см. табл. 5.3). Причем наличие на поверхности контролируемого объекта покрытий или загрязнений малой толщины по коэффициенту теплового излучения может быть обнаружено при малых толщинах даже в тех случаях, когда в видимом диапазоне они неразличимы. Так, например, как следует из табл. 5.3, слои воды толщиной от 0,1 мм излучают как абсолютно черное тело, что может быть обнаружено на сером контролируемом объекте при толщине слоя воды 0,1 мм и более, а иногда и меньших значений. Если козффициент теплового излучения несет полезную информацию, контролируемый объект нагревают до определенной температуры, проводят предварительные эксперименты по влиянию измеряемого фактора, а затем разрабатывают методику неразру-шающего контроля. [c.212]

Влияние коэффициента излучения на результаты термографирования объектов двояко. Во-первых, отсутствие информации о его истинном значении делает невозможным точное измерение температуры, причем погрешность определения температуры Л 7 тем выше, чем больше неопределенность значения е, В НК точное знание е, как правило, необязательно, но случайные флуктуации как во времени, так и в пространстве (по поверхности объекта контроля) приводят к появлению ложных сигналов, которые могут интерпретироваться оператором или автоматическим устройством в качестве дефектов. Типичный прием учета таких флуктуаций состоит в установлении некоторого порога принятия решения, однако, как показала история развития ТК, уровень ложных сигналов может быть столь высок, что без специальных процедур обработки сигнала тепловой метод не выдерживает конкуренции с другими методами НК. [c.191]

Прк стандл мгиом точечном тепловом воздействии тем пературный отклик бездефектного сварного соединения лежит в определенном интервале значений. Проблемой является разброс коэффициента излучения [c.199]

Одной из возможностей увеличения W является переход к сканированию спектра. В этом случае тепловой дрейф менее опасен и допустимо использование узких по сравнению с изображением линий выходных щелей. В. В. Налимов, В. В. Недлер и Н. А. Аракельян 12] дополнили сканирующим устройством фотоэлектрический стилометр ФЭС-1. Они заставили призменный столик стилометра периодически колебаться с частотой 0,13 гц, одновременно в течение длительного времени регистрировали интенсивность излучения падающего на приемник света через выходную щель стилометра, и таким образом получали группу регистрограмм аналитической линии и примыкающего к ней участка фона. Поскольку интенсивность как линии, так и фона непрерывно флуктуирует во времени, регистрограммы можно считать случайными функциями. Естественно, что уже простое наложение отдельных регистрограмм друг на друга способствует повышению чувствительности анализа, так как в этом случае профиль линии и фона обосновывается большим количеством информации. Гораздо выгоднее, однако, предварительно разложить каждую из регистрограмм в ряд Фурье и усреднить соответствующие коэффициенты ряда по всем регистрограммам. Селективное возрастание одного или нескольких коэффициентов — один из наиболее чувствительных индикаторов присутствия в спектре аналитической линии. Разложение в ряде Фурье—весьма трудоемкая операция. Приемлемые затраты времени достигаются только при выполнении всех математических операций на электронно-счетной машине. При использовании далеко несовершенной установки Налимову, Недлеру и Аракельян удалось повысить чувствительность определения марганца в окиси кремния на два порядка. [c.21]

ВаО—О—35 СаО—0 7,5 15 ZnO—0 7,5 15 Учитывая литературные данные, предполагали, что стекла и покрытия на их основе, содержащие указанные окислы, могут быть устойчивы, кроме вышеприведенных факторов, и к воздействию у — излучения. В данной системе определены область стеклообразования, кристаллизационная способность в интервале 750—1100°С, химическая стойкость стекол, температура размягчения и коэффициент теплового расширения стекол до и после кристаллизации, их микроструктура и фазовый состав. Для определения областей стеклообразования сплавлено 6 серий стекол при температуре 1400°С. В основу положена трехкомпонентная система Li 0— —ВаО—Si02, четвертым компонентом являются окислы СаО, ZnO или СаО -f- ZnO в количестве 7,5 и 15 мол. %, вводимые вместо LiaO для повышения жаростойкости стекол и покрытий на их основе изучаемой системы. Двуокись церия вводили в состав в количестве 0,50 мол. %. При этом наблюдали сужение области стеклообразования по сравнению с исходным сечением, как при введении СаО или ZnO, так и при суммарном их содержании. Причем чем больше их содержание, тем меньше область стеклообразования, поскольку происходит эквимолекулярная замена ими окиси лития. [c.91]

На рис. 5.7 с помощью узловой сетки воспроизведен достаточно сложный профиль рабочего пространства мартеновской печи и стержневой факел. В настоящее время разработка узлового метода внешней задачи доведена до уровня, так называемой, смешанной постановки. При смешанной постановке задачи часть температур узлов задается, часть рассчитывается. Среднезональные температуры поверхностей и объемных зон, также используемые при расчете, могут находиться из предварительного зонального решения задачи. При расчете температур и тепловых потоков в узлах используется уравнение для локальных характеристик теплообмена с учетом селективных локальных разрешающих коэффициентов радиационного обмена. При определении локальных характеристик теплообмена используют локальные обобщенные и разрешающие угловые коэффициенты излучения. Например, для системы, приведенной на рис. 5.5, локальный обобщенный угловой коэффициент излучения от элемента площадки с1Г (узел М) на поверхность кладки Р равен [c.399]

Более низкую теплопроводность имеет недавно разработанная улучшенная вакуумно-порошковая изоляция Линде С5 , которая состоит из смеси равных по весу частей медных чешуек и сантоселя ). Чистый сантосель представляет собой тонкий порошок с очень малой теплопроводностью, но проницаемый для теплового излучения. В табл. 2 приводится средний эффективный коэффициент теплопроводности сантоселя, определенный по полному тепловому потоку. Лучистый перенос теп. га через аэрогель значительно уменьшается при добавлении медных или алюминиевых чешуек, в результате чего средний эффективный коэффициент теплопроводности изоляции С5 составляет только 10% от коэффициента для обычной вакуумно-порошковой и.зо-ляции. [c.271]

Об исследовании температурных полей в почвах. Тепловой режим в почвах формируется главным образом под действием солнечной радиации и теплового воздействия воздушной среды. Определение температурного поля в почве, где действует ряд факторов переноса теплоты (конвекция, кондукция, излучение и взаимосвязанный влаготс>1ло-перенос), является задачей большой сложности [153], [154]. Поэтому для теоретического исследования температурных режимов прибегают к упрощенным физическим моделям теплового процесса внутри почвы. Одним из таких, подходов к составлению математических моделей теплообмена в почвенных грунтах, который позволяет обойти ьско-торые трудности решения систем уравнений переноса, является метод введения эффективного коэффициента теплопроводности [154]. Такое предложение позволяет т юре-тическое исследование температурного поля в почвах свести к решению одного уравнения теплопроводности при переменных теплофизических коэффициентах, зависящих от координат и времени. [c.156]