Конденсация паров разность температур

В кожухотрубчатый конденсатор поступает 120 кг/ч сухого насыщенного пара двуокиси углерода под давлением рабс = 6,0 МПа. Жидкая двуокись углерода выходит из конденсатора под тем же давлением при температуре конденсации. Принимая разность температур двуокиси углерода и воды на выходе воды из конденсатора 5 К, определить необходимый расход воды, если она поступает в конденсатор с температурой 10 °С. [c.129]

В противоточный поверхностный конденсатор подается 360 кг/ч водяного пара при температуре 120°С и постоянном давлении 31 кПа. Пар охлаждается и конденсируется, отдавая теплоту воде, имеющей на входе температуру 20 °С. Конденсат выходит из конденсатора при температуре насыщения. Найти расход воды, необходимой для конденсации пара, и температуру воды на выходе из конденсатора. Принять, что в конденсаторе наименьшая разность температур между насыщенным паром и охлаждающей водой составляет 10 °С. Определить среднелогарифмический температурный напор между теплоносителями и тепловой поток от пара к воде. [c.99]

Пример 18. В качестве примера рассмотрим конденсацию насыщенного пара при давлении 4 ата на вертикальной стенке высотой 0,5 мм. Температура пара равна 100° С. Разность температур между парам и стенкой равна 5° С. Средняя температура пленки конденсата, следовательно, равна 97,5° С. [c.91]

Разность температур хладоагента и полной конденсации дистиллятных паров должна обеспечивать возможность эффективного теплообмена в конденсационном устройстве. Давление, под которым должна при этом находиться система, определяется по уравнению изотермы жидкой фазы 2 = 1 методом последовательного приближения путем подбора такого его значения, которое при назначенной температуре полной конденсации превращает это уравнение в тождество. [c.398]

Средняя разность температур при нагревании реактора водяным паром при температуре его конденсации Э р = 140 °С будет [c.258]

На фиг. 32 изображена кривая зависимости коэффициента теплоотдачи от разности температур между поверхностью конденсации и паром. Пять кривых, вычерченных пунктиром, изображают результаты, полученные измерениями на.пяти отдельных участках поверхности конденсации, следующих сверху друг за другом. Коэффициент а имеет максимальное значение на первом верхнем участке плиты и уменьшается по направлению к нижней грани поверхности конденсации. Помимо кривых, полученных в эксперименте, на фигуре изображены также сплошные кривые, полученные расчетным путем по уравнению Нуссельта. [c.86]

При выборе холодильника необходимо учитывать также его производительность — количество паров, которое в нем будет конденсироваться в единицу времени. Производительность холодильника тем выше, чем больше поверхность теплообмена и время контакта паров с холодной поверхностью (т. е. чем ниже скорость движения паров). Производительность возрастает при увеличении разности между температурой конденсации охлаждаемых паров и температурой охлаждающей воды, а также, до известного предела, при увеличении скорости движения воды. [c.93]

Технологические коммуникации газообразного аммиака были выполнены таким образом, что всасывающий коллектор, общий для восьми компрессоров, размещался вне здания и не был оборудован устройством для дренирования жидкого аммиака. Значительная разность между температурой испарения аммиака (—7° С) и температурой окружающего воздуха (—20 °С) способствовала конденсации паров аммиака в трубопроводах, идущих от отделителя жидкости и в самом коллекторе. Для устранения этого дефекта запроектировали и осуществили систему дренирования жидкого аммиака из всасывающего коллектора. [c.88]

Уравнение (4. 26) можно применять для подсчета количества тепла только в том случае, когда температуры горячей и холодной жидкости остаются постоянными, например при кипении жидкостей под постоянным давлением или конденсации пара. В общих случаях температура теплоносителей в нагревательных аппаратах изменяется — горячая жидкость охлаждается, а холодная нагревается. Для таких процессов постоянная разность температур tf — 1/ в уравнении (4. 26) заменяется условной средней разностью температур, и указанное уравнение принимает вид [c.60]

На рис. 51 приведена установленная автором зависимость безразмерной высоты конуса конденсации от температурного напора при и АО м/с и /-Д = 10 мм. Температурный напор определяли как разность температуры конденсации пара при данном давлении и температуры окружающей жидкой среды. Данные в области 0 АТ 10° С получены экстраполяцией экспериментальных кривых до значений к/г при АТ — О, взятых из работы [10]. На рив. 51 представлены также результаты экспериментального определения углов наклона внешней границы пограничного слоя начального и основного участков струи. [c.81]

Количество продукта, кг/ч Температура, °С пара на входе конденсации пара конденсата на выходе разность температур /вых — к Рабочее давление, кПа Производительность вентилятора, тыс. м ч [c.16]

Разность температур между паром и жидкостью на выходе из конденсатора должна быть 3—5 град. Поэтому конечную температуру воды на выходе из конденсатора принимают на 3—5 град ниже температуры конденсации паров [c.93]

При конденсации пара в змеевиках коэффициент теплоотдачи можно ориентировочно подсчитать по формуле (VII-137). Змеевик не должен быть слишком длинным, так как тогда в нижней части его скапливается конденсат, что ухудшает теплоотдачу, и значительно уменьшается давление пара, что приводит к снижению полезной разности температур. [c.586]

В термостате / с электроподогревателем 2 и мешалкой 3 помещена емкость 4 с нормальным гексаном. Пары, образующиеся при кипении гексана, через вентиль 5 тонкой регулировки поступают к соплу 6, находящемуся в прозрачном сосуде 7 с водой. При всплывании пузырька в результате разности температур воды и пара происходит теплообмен, пар конденсируется и размеры пузырька уменьшаются. В сосуд 7 помещена шкала 8, позволяющая с помощью киносъемки определить изменение размеров пузырька во времени. Время от момента появления пузырька в сопле до отрыва составляет примерно 0,015—0,03 с. Во избежание конденсации в момент формирования пузырька пар подавался к соплу перегретым на 1—5 С, [c.75]

С увеличением подачи охлаждающего воздуха рост логарифмической разности температур 0ср тем меньше, чем выше ег абсолютное значение. При 0ср>4О°С в поверочных расчетах АВО изменением 0ср можно пренебречь, так как оно практически не превышает 2,0%. Если 0ср<4О°С, а особенно при значениях 0ср<1О°С, характерных для конденсации насыщенных паров холодильных агентов, увеличение расхода воздуха через теплообменные секции на 12—15% существенно увеличивает 0ср. [c.102]

Конструкция. На рис. 1.6 показан внешний вид конденсатора мощной паровой турбины, а на рис. 13.3 даны его разрезы. Поскольку давление пара на выходе из турбины равно примерно 25—ЪО мм рт. ст. (абс), то плотность пара очень мала, а объемные расходы пара чрезвычайно велики. Для уменьшения потерь давления конденсатор обычно устанавливается непосредственно под турбиной и соединяется с ней коротким патрубком, имеющим большее проходное сечение. Корпус турбины разгружается от чрезмерных напряжений, связанных с большим весом конденсатора, с помощью пружинных подвесок. В изображенном на рис. 13.3 конденсаторе пар поступает в конденсатор через широкую центральную горловину и течет вертикально вниз, обтекая при этом в поперечном направлении расположенные горизонтально между трубными досками трубы конденсатора. Водяные камеры расположены с обоих торцов конденсатора. Как видно из продольного разреза (левая часть рис. 13.3), вода течет горизонтально через верхнюю половину пучка труб, затем поворачивает вниз в левой водяной камере и возвращается обратно по нижней части трубного пучка в выходную камеру. Такое расположение позволяет максимально быстро уменьшить объем входящего пара, так как сначала он соприкасается с наиболее холодной водой. В то же время капли переохлажденного конденсата стекают с верхних труб и увеличивают тем самым эффективную поверхность конденсации. Для уменьшения потерь тепла и во избежание насыщения воды кислородом конденсат должен иметь температуру как можно более близкую к температуре пара. В данной конструкции это достигается за счет того, что вода в нижних трубах, расположенных непосредственно над сборником конденсата, имеет наиболее высокую температуру. Перегородки, установленные в конденсаторе вокруг расположенных вертикально в центре конденсатора прямоугольных пучков труб, предназначены для того, чтобы холодный воздух отсасывался по центру. Это важно не только с точки зрения снижения противодавления в турбине, но также и для улучшения работы конденсатора, так как присутствие в паре неконденсирующихся газов снижает эффективную разность температур. [c.248]

За At в формулах (V1I-117) или (VI1-129) при конденсации перегретого пара можно принимать также разность температур насыщенного пара и стенки. [c.587]

Полезная разность температур в выпарном аппарате А пол представляет собой разность температуры конденсации Т °С греющего пара и температуры кипения выпариваемого раствора [c.351]

Узкий диапазон конденсации означает, что разность температур между точкой росы и кипения меньше, чем наименьшая разность между температурами пара и охлаждающего теплоносителя в любой точке конденсатора. [c.14]

Оказывается, что прп высоких значениях сдвиговых напряжений в потоке пара коэффициенты теплоотдачи уменьшаются. Это связано с гидродинамическим уносом конденсата, вследствие которого уменьшается область конденсации, илп локальным уменьшением давления и, следовательно, снижением разности температур (см. разд. 2.6.2, т. I) . Надежных критериев для оценки этого явления нет. [c.62]

Двухступенчатые и трехступенчатые машины. В некоторых технологических процессах требуются более низкие температуры, чем те, для получения которых могут быть эффективно использованы одноступенчатые компрессионные холодильные машины. Для аммиака, например, при давлении 1 ат температура кипения о = —34° С. Если необходимо иметь более низкую температуру испарения, одноступенчатая холодильная машина может оказаться либо малоэкономичной, либо совсем непригодной, так как увеличение разности температур конденсации и испарения (I— ) приводит к возрастанию степени сжатия и соответственно — к снижению объемного коэффициента полезного действия компрессора. Кроме того, увеличение степени сжатия паров хладоагента повышает их температуру и может даже вызвать разложение паров. [c.658]

Пример. В производстве метанола после его синтеза в колонне пары метанола поступают в водяной конденсатор при температуре 410 °С и охлаждаются водой до температуры 50 °С. Охлаждение осуществляется через стенку при средней разности температур 132 °С. Значения соответствующих индексов процесс конденсации, /г = 2 /д = 8 теплообмен через стенку, /г=1 /д = 8 для Кз величина /к = 3. [c.255]

Как указывалось, в однокорпусном аппарате полезная разность температур равна разности между температурой конденсации Т греющего пара и температурой кипения раствора или с учетом выражения (IX, 16) Д/пол=7 -/к = 7 -Г -(Д + Д") (1Х,26) [c.359]

Содержание газа в паре. Наличие в паре воздуха или какого-либо другого неконденсирующегося газа приводит к значительному снижению коэффициента теплоотдачи при конденсации. Примесь газа ухудшает теплоотдачу хотя бы потому, что, согласно закону Дальтона, она уменьшает давление насыщения пара и тем самым используемую разность температур. Кроме того, следует иметь в виду, что воздух или другой газ не конденсируется, а скапливается у стенки и препятствует доступу пара к ней. Пар в этом случае должен диффундировать через слой неконденсирующегося газа у поверхности конденсации. Были проведены опыты по конденсации водяного пара из смеси его с воздухом, Нг, СН4 и другими газами. Эти опыты были проведены как с неподвижной парогазовой смесью, так и при скорости ее перемещения, равной примерно 7 м1сек. Полученные данные представлены на фиг. 38, где изображена зависимость коэффициента теплоотдачи а при конденсации от отношения парциальных давлений водяного пара (Р1) и неконденсирующегося газа р - Из графика видно, что значение а резко снижается даже при небольшом добавлении газа. При отношении Р2 Р1 = 3 коэффициент теплоотдачи снижается приблизительно в 100 раз, медленно приближаясь при дальнейшем увеличении содержания газа к значениям а, соответствующим чистому газу. [c.92]

Возьмем точку С, находящуюся вне кривой равновесия фаз (см. рис. 107), абсцисса которой равна абсциссе точки В, а ордината — ординате точкп Но точка В отвечает системе с температурой, более низ-кой, чем точка О. Следовательно, в точке С температура паров выше, чем жидкости, т. е. в этой точке имеется разность фаз и будет происходить конденсация паров или испарение жидкости. Этот процесс прекратится лишь носле установления равновесия, когда температуры жидкости и паров выравняются. Тогда образуется равновесная система с некоторой новой температурой, которая будет представлена точкой на кривой равновесия фаз. [c.193]

Разность температур между хладагентом и точкой полной конденсации дистиллятных паров должна быть такой, чтобы обеспе-чипать возможность эффективного теплообмена п конденсационном устройстве. Для этого температура нолной конденсации дистиллятных нароп должна приниматься но крайней мере па 15—20 выше температуры охлаждаюн1,ей поды. Давление, под которым должна при этом находиться система, определяется по уравнению изотермы жидкой фазы [c.389]

Рис. 47. Изменение удельного теплового потока и коэффициента теплоотдачи при кипении жидкости в бассейне в зависимости от разности температур стенки и жидкости А — свободная конвекция некипящей жидкости В — пузырьковое кипение с конденсацией пара в жидкости В — пузырьковое кипение, пузырьки поднимаются на поверхность Г — неустановившееся пленочное кртеяие, переход к сплошной пленке Д — пленочное кипение

Уравнение Нуссельта для пленочной конденсации на вертикальных стенах и трубах практически неподвижиого пара содержит две основные переменные величины разность температур At и высоту поверхности конденсации Н. Все остальные переменные в уравнении являются физическими константами конденсата и могут быть объединены в виде [c.83]

Квасняк [11а] исследовал эффекты конденсации и испарения при ректификации в насадочных колоннах, предположив, что в любом поперечном сечении колонны между паром и жидкостью всегда имеется разность температур. Поэтому несмоченные участки поверхности насадки можно рассматривать как поверхность теплообмена. Элементы сравниваемых насадок имели идентичную конфигурацию, но одни элементы представляли собой сплошные медные пластинки, а другие — пластмассовые пластинки, облицованные медью, благодаря чему обеспечивались различные коэффициенты теплопроводности. Пластинки были размещены в насадке так, что нх нижняя сторона в процессе ректификации не орошалась. Насадки очень сильно различались ио разделяющей способности, что можно объяснить эффектами конденсации и испарения, возникающими на сплошных медных пластинках. Влияние подобных эффектов следует всегда учитывать. Основываясь на этих результатах, Квасняк разработал новую регулярную насадку, состоящую из зигзагообразно изогнутых и различно ориентированных металлических листов. Такая конструкция обеспечивает дополнительную турбулизацию жидкой и газовой фаз и лучшую смачиваемость рабочей поверхности. [c.48]

Гидродинамическое или паровое сопротивление АВО зависит от многих факторов, но в основном определяется отношением квадрата скорости потока к его удельному объему. Увеличение этого параметра приводит к снижению давления конденсации, а следовательно и давления водяного пара, температуры конденсации и, при прочих равных условиях, логарифмической разности температур на последующих участках поверхности теплообмена. В воздушных конденсаторах повышение парового сопротивления в процессе эксплуатации может быть связано с отглушнванием части теплообменных труб, образованием заливных зон и гидравлических пробок при деформации труб, дефектами монтажа. [c.138]

В правой части уравнения (5.1) первое слагаемое ( кс = /пО выражает плотность теплового потока, обусловленного конденсацией пара, поступающего на поверхность конденсации из ядра парогазового потока в результате конвективной и молекулярной диффузии второе слагаемое [9кв = акв(Т — Tf)] выражает плотность теплового потока, обусловленного конвективным теплообме- ном между газовой 1Г жидкой фазами. Во многих случаях эта составляющая из-за незначительности температурнога напора (Г — Г/) оказывается. малой по сравнению с теплотой фазового превращения пара ( кв <. Чкс) и ею в расчетах можно пренебречь. При этом основное значение в конденсаторах парогазовой смеси приобретает массоотдача. Однако при больших разностях температур Т — Tf) величина <7кв может быть достаточно большой и пренебрежение ею в расчетах становится недопустимым. В этом случае важными являются оба процесса тепло- и массообмена, которые должны рассматриваться в их взаимной связи. [c.149]

В этих ныражениях а — коэффициент теплоотдачи, вт1 м град) I — определяющий геометрический размер, м Лж — теплопроводность конденсата, вт1 м- град) рш —плотность конденсата, кг/м — вязкость конденсата, н-сек м с — теплоемкость жидкости, дж кг град) — теплота конденсации, дж1кг Д = ( нонд ст) — разность температур конденсации (насьпценип) и поверхности стенки, соприкасающейся с конденсирующимся паром, град. [c.580]

A. Общие положения. В результате измепеппя скорости пара и расхода конденсата коэффициенты теплоотдачи изменяются в широких пределах вдоль всего канала, в котором происходит конденсация. При проектиро1 апни требуется расчет зависимости коэффициентов теплоотдачи и разности температур от наросодержания (или тепловой нагрузки) с последующим численным или графическим интегрированием для определения площади поверхности. Эти расчеты выполняются с помощью сложных программ для ЭВМ. [c.60]

Для многих случаев работы при конденсации эти теплообменники могут иметь высокую эффективность, в особеиности нри небольших тепловых потоках, обусловленных либо низкой разностью температур, либо плохими теплофизическими свойствами жидкостей. Однако поскольку размеры отверстий в пластинах фиксированы для каждого типа пластин и расстояние между ними мало, перепад давления часто является определяющим фактором для конструкций с конденсирующим теплоносителем. Если возможна работа при очень низком перепаде давлеиия в паре, то рабочей будет только часть длины нластииы и эффективность будет ниже. [c.88]

Удаление воздуха. Обычно в паре присутствует неконденсирующийся газ. Он может накапливаться у поверхности конденсации, в результате чего эффективная разность температур снижается. На входе, где парциальное давление иеконденсирующегося газа мало гю сравнению с полным давлением, концентрация газа вблизи поверхности тоже невелика, но она очень быстро возрастает в направлении потока пара. Вследствие этого входные отверстия труб для отсоса воздуха к эжекторам должны быть расположены в конце [c.252]

Отвод тепла стенками резервуара в зоне парового пространства Цриводит к расходу пара вследствие его конденсации па поверхности резервуара ( ю). Количество сконденсировавшегося пара па стенках резервуара зависит от разности температур на границе пар — стенка и от степени перегрева поступающего в резервуар пара. [c.95]