Комбинированные модели реакторов смешения

Рис. 1У-37. Построение оптимальной комбинированной модели реакторов для экзотермических процессов 1.— модель идеального смешения 2 — модель идеального вытеснения.

Ряд других схем комбинированных реакторов для процессов с обратимыми и необратимыми реакциями первого и второго порядка рассмотрен в работах [84, 95—971. Их краткое изложение применительно к комбинациям различных типов адиабатических реакторов приведено в работе [4]. В приложении к практическим расчетам может оказаться полезной модель комбинированного проточного реактора в адиабатических условиях, описанная в работе [97]. Каждый реактор предлагается рассматривать как сумму элементарных реакторов идеального смешения (М) и идеального вытеснения (Т). Введение параметра М позволяет определить, какую часть от всего реакционного объема должен занимать реактор идеального смешения. [c.107]

Для описания фактического режима течения жидкости в реакторе наиболее близко подходит комбинированная модель, состоящая из зоны вытеснения, зоны смешения и застойной зоны с байпасным потоком (рис. 2.21). Функция распределения времени пребывания жидкости в реакторе применительно к такой модели имеет вид [34] [c.56]

Если известна функция г )(0. можно воспользоваться зависимостями типа (1.62), (1.64), (1.65). В общем случае удобно рассматривать реактор как комбинацию элементов типа смешения или вытеснения (с байпасами), соединенных последовательно или параллельно. Пример такого подхода для реактора — полимеризатора стирола приведен в работе [32]. Общее время реакции 0 при этом разбивается на два или три интервала времени (01, 02 или 01, 02, 0з), соотношения между которыми находят эмпирически. Поскольку мы располагаем компактными моделями полимеризационных процессов, построение комбинированных моделей не вызовет каких-либо дополнительных трудностей. [c.54]

Константы элементарных стадий были выбраны по литературным сведениям как аррениусовские функции температуры эффективность инициирования / была принята равной 0,6 влияние растворителя на константу обрыва было учтено введением корректирующего фактора Фр, найденного эмпирически из условия минимизации отклонения экспериментальных и расчетных данных. Точно также для корректирования модели при высокой вязкости среды Т1 оказалось необходимым ввести эмпирические соотношения типа вязкость — конверсия и константа обрыва — вязкость. В работе приводятся обширные экспериментальные сведения по корректированию и проверке модели в широком диапазоне изменений условий полимеризации. При переходе к непрерывному процессу экспериментально обоснована модель идеального смешения на модельных жидкостях в широком диапазоне вязкостей (обратим еще раз внимание на то, что при этом не может быть различена степень сегрегации) в опытном реакторе. При переходе к промышленному реактору гидродинамика его была представлена комбинированной моделью из трех объемов идеального смешения, вытеснения и застойного. Соотношения объемов подобраны экспериментально из условий совпадения степени конверсии, вычисленной теоретически и измеренной экспериментально. Подробно исследован каскад реакторов и различные способы его реализации (число ступеней, влияние рецикла на ММР) [124]. Таким образом, в анализируемом цикле исследований дано подробное моделирование процесса полимеризации на кинетическом и гидродинамическом уровнях применительно к промышленному процессу. Собственно математическая модель приводится только для кинетического уровня при периодическом процессе, а экспериментальные данные и сопоставление с моделями — как для периодического, так и для непрерывного процесса в установившемся состоянии. [c.242]

При моделировании процесса в реакторе объемом 5000 л авторам пришлось разрабатывать комбинированную модель для описания гидродинамического режима, поскольку модель идеального смешения не позволяла получить данные, соответствующие эксперименту. [c.133]

Для практического осуществления комбинированного способа восстановления элементного урана из UFe, предложенного в патенте [20], необходимо располагать кинетическими характеристиками водородно-плазменного процесса с тем, чтобы определить длину плазменного реактора. Мы провели компьютерное моделирование данного процесса в математическую модель включен и процесс конденсации продуктов восстановления, чтобы иметь представление о возможности формирования гранулометрического состава дисперсного материала. В связи с постановкой такой задачи в [27-28] рассмотрена математическая модель проточного плазменного реактора идеального вытеснения с мгновенным смешением потоков UFe и (Аг-Н2)-плазмы [c.600]

При решении задачи управления рассматривались только изотермические реакторы, так как адиабатический реактор практически неуправляем. Модель по конверсии (г = 1, 2,.. ) принята динамической с дальнейшей ее линеаризацией, модель по качеству считалась статической, как по (У1.21б). Именно такая динамическая структура объекта (два реактора идеального смешения) в дальнейшем рассматривалась при синтезе контуров системы комбинированного регулирования. [c.244]

В книге изложены математические и физико-химические основы моделей химических реакторов. Рассмотрены модели идеального смешения и идеального вытеснения, диффузионная и ячеистая модели, комбинированные модели, двухфазная модель реактора с псевдоожиженным слоем катализатора, статистические модели. Знач>1тельное внимание уделено физической интерпретации процессов в реакторах, составлению основных уравнений, выбору граничных и начальных условий, качественному и количественному анализу типов моделей. [c.4]