Фактор корректирующий

Конструирование аппарата начинают с выбора его устройства, определения формы и основных размеров. Размеры аппарата определяют с помощью технологических, массообменных, тепловых и гидравлических расчетов, которые дают основные рабочие параметры рабочий объем, размеры рабочих элементов машин, поверхности теплообмена, фильтрации и контакта фаз и др. Резуль-таты расчетов взаимно увязывают и корректируют. Если приходится учитывать различные противоречивые факторы, находят оптимальные варианты. [c.8]

Таким образом, подобные органические реакции , т. е. реакции, сопровождающиеся изменением одинаковых структурных групп, будут иметь ту же самую свободную энергию и ту же самую константу равиовесия независимо от корректирующих факторов и числа симметрии. [c.204]

Фактором, корректирующим вычисленное значение коэффициента теплопередачи, может служить отношение [c.418]

Как в теории, известной под названием тарелочной , так и в других теоретических представлениях [2, 3] увеличение коэффициентов А, и Y — факторов, корректирующих капиллярную характеристику набивки, рассматривается как ухудшение разделительной снособ-ности. [c.115]

Удерживаемый объем V — объем газа, прошедшего через колонку от ввода пробы до максимума пика. Так как эта величина относится к газу, необходимо указывать температуру и давление. В данной книге, если только это не оговорено особо, удерживаемый объем определяют как объем, измеренный на выходе из колонки и приведенный к стандартной температуре (обычно 0°) с учетом фактора, корректирующего перепад давления. [c.32]

Фактор /, корректирующий перепад давления [2], определяют [c.32]

Здесь число симметрии для олефина ст = 1, для парафина ст = 2, а корректирующие факторы 6 = 0. [c.206]

Корректирующие факторы б в уравнении (3) появляются главным образом в случае реакций циклизации и введения боковых цепей в кольцо. [c.207]

В одном из ранних исследований с применением фильтра с поршнем было найдено, что величины среднего удельного сопротивления осадка, определенные обычным способом и вычисленные по уравнению (У,24), отличаются одна от другой не более чем на 10% [177]. В дальнейшем был выполнен ряд исследований на фильтре с поршнем, в результате чего установлено заметное влияние факторов, не учитываемых в уравнениях (У,23) и (У,24), и отмечено несоответствие между величинами удельного сопротивления осадка, найденными экспериментально и вычисленными по этим уравнениям. Рассмотрим в общих чертах некоторые из упомянутых исследований дополнительно к сведениям, помещенным в главе II о введении корректирующего множителя и учете трения осадка о стенки фильтра. [c.181]

Таким образом, основное отличие известных теорий массообмена состоит в различном представлении о состоянии межфазной поверхности. Во всех случаях сохраняется зависимость коэффициентов массоотдачи от коэффициента диффузии, а для учета гидродинамических факторов и физико-химических свойств вводятся корректирующие параметры. Исходя из этого для коэффициента массоотдачи можно записать единое выражение [c.344]

Для других типов теплообменников с помощью так называемого корректирующего фактора [c.86]

Посредством корректирующего фактора можно учесть также-изменение коэффициента теплопередачи по длине аппарата и перемешивание жидкостей. Фактор У всегда меньше единицы и обычно представлен графически как функция входных и выходных температур и термических емкостей теплоносителей. [c.87]

Так как состояние насыщения обычно не достигается, при расчете аппарата применяется корректирующий фактор / [c.53]

П. 19. Lft, — разность между наружным диаметром труб и диаметром отверстия в трубной доске, мм. Этот размер необходим для определения протечек через зазоры в местах креплении труб к трубной доске и соответствующего корректирующего фактора. На рис. 12 представлены зависимости зазоров от диаметров труб, рекомендуемые стандартами ТЕМА. Эти значения определены в основном из воображений удобства сборки пучка. [c.37]

Принимая концентрацию растворенного воздуха в состоянии насыщения пропорциональной давлению, и, используя корректирующий фактор f, получим, что массовая скорость потока выделяющегося воздуха есть [c.54]

Подставляя (7.149) в (7.147), получаем искомое выражение для корректирующего фактора т] [c.421]

Погрешности. Основная приведенная погрешность измерения по методу I составляет 10 отн.% для концентраций кислорода О—0,5 и О—1,0 объемн.%, 5 отн.% для концентраций 0—2 и 98—100 объемн.% и от 2,5 до 2,0 отн.% для больших диапазонов измерения. При измерениях по методу II погрешность равна 5 отн.%, по методу 111 —от 0,5 до 1,0 отн.%. Колебания напряжения, частоты питания, давления газа, температуры и состава неизмеряемых компонентов вызывают дополнительные погрешности. Поэтому названные факторы стабилизируют или их влияние искусственно корректируют. [c.603]

Корректирующий фактор зависит от поверхностного натяжения. Предлагается следующая простая его форма [c.344]

Корректирующий фактор F. — для трубы с концами, срезанными под прямым углом, но может быть и больше в случае труб, срезанных под другим углом (рис. 9). Значения F. зависят от диаметра трубы и от угла среза 0 табл. 1 получена с использованием корреляции [23] и кривых из [c.344]

Хотя каждый из корректирующих факторов может изменяться в широких пределах, зависящих от конструкции теплообменника, общий перепад давления со стороны кожуха в типичном кожухотрубном теплообменнике составляет примерно 20—30% перепада давления, который рассчитывался бы для потока через такой же теплообменник, но без учета перетечек и эффектов байпасирования. Фактически это самый большой недостаток предыдущих соотношений для расчета перепадов давления. При отсутствии представления о существенном влиянии перетечек и байпасных потоков ничего необычного не было в том, что результаты расчетов перепада давления по некоторым методикам просто завышались в 2, а то и в 10 раз. Следует, однако, отметить, что завышенные перепады давления могут существенно повлиять на расчеты теплопередачи в кожухотрубном теплообменнике. Как правило, размеры элементов конструкции рассчитаны на предельно допустимое значение перепада давления. Если перепады давления завышены, то возникает необходимость в увеличении шага размещения перегородок, диаметра кожуха или других изменений размеров кожуха, которые уменьшают скорость жидкости в межтрубном пространстве. Но уменьшение скорости приводит к снижению коэффициентов теплоотдачи и увеличению размеров аппарата, В некоторых случаях в результате уменьшения скорости может увеличиться загрязнение поверхности теплообмена. Таким образом, корректное определение перепадов давления не менее важно, чем расчеты коэффициентов теплоотдачи. [c.27]

Тогда корректирующий фактор может быть определен следующим образом [c.36]

Разработан метод и приведены структуры [31, с. 47—51, 133— 135 40 52 66] расчета а при естественном и вынужденном движении газов между пластинами в пластинчато-трубчатых поверхностях. Предложено обобщенное критериальное уравнение для расчета а при вынужденном поперечном омывании оребренных труб и прямоугольных пучков труб в погружных аппаратах [40 50 53—55 56, с. 36—38]. Уравнение пригодно для 24 различных типов поперечного оребрения с овальными, круглыми, прямоугольными, квадратными, спиральными, пластинчатыми ребрами на круглых и овальных трубах в коридорном и шахматном пучках. Специфика расчета а для ребер различной формы учитывается введением фактора формы Кф и корректирующего коэффициента Ккор. Фактор формы учитывает отличие в теплоотдаче круглого ребра фиксированных размеров и ребра другой формы и любых размеров. Получены уравнения Кф для всех рассмотренных ребер. Корректирующий коэффициент приводит в соответствие расчетные значения и опытные данные по а разных авторов. Получено уравнение Ккор при использовании графиков и эмпирических зависимостей, соответствующих отечественным, и зарубежным опытным данным. Разработана универсальная структура расчета а, основанная на использовании предложенного обобщенного уравнения и уравнения для Кф и Ккор. [c.232]

Рис. 10. Корректирующий фактор для оценки числа труб в пучках в зависимости от числа ходов Л. —2- -8 (наиболее точные значения для 0 =10-г25 мм)

Окончательная проверка необходимости установки уплотняющих прокладок должна быть осуществлена расчетом с помощью корректирующего фактора (см. 3.3.6) для учета байпасных потоков, по значениям которого можно непосредственно установить степень влияния уплотняющих полос. Из практики следует, что одна уплотняющая полоса должна пересекать приблизительно от четырех до шести рядов труб. [c.36]

Потери тепла в окружающую среду зависят от большого числа факторов величины поверхности кладки печи и других ее деталей, стенени тепловой изоляции кладки, температуры окружающего воздуха и др. Величина потерь тепла меняется по времени вычислить ее можно только после выбора основных размеров печи, т. е. после завершения расчета печи. Поэтому принято при проектировании трубчатой печи задаваться значением потерь тепла на основании опытных данных, корректируя нри необходимости эту величину в последующем расчете. [c.442]

При такой постановке вопроса о вычислении константы скорости мономолекулярных реакций исчезает принципиальное различие между мономолекулярными и бимолекулярными реакциями, что соответствует общей направленности классической теории мономолекулярных реакций, а с другой стороны корректирующий множитель Линдемана-Гиншельвуда не выражает еще абсолютной величины предэкспоненциального или частотного фактора и не соответствует -более величине энтропийного фактора, как это принималось для адиабатических реакций. [c.175]

Зависимость размножения и развития насекомых от внешних факторов корректируется и опосредуется соответствующим пове- [c.91]

Следует отметить, что подход, связывающий увеличение сопротивления в суспензии с увеличением ее эффективной вязкости и использующий этот факт для введения корректирующего фактора в выражение для скорости осаждения суспензии, был впервые предложен Робинсоном [123]. В качестве корректирующего фактора он использовал множитель l + стоящий в выражении для вязкости разбавленной суспензии, полученном теоретически Эйниггейном (см. уравнение (2.9)). В дальнейшем этот подход был применен для разработки полуэмпирических корреляций [124-126]. Результат, полученный в [118] с помощью методов самосогласованного поля (см. уравнение (2.37)), следует считать теоретическим обоснованием вьщвинутых ранее интуитивных предположений. [c.75]

По уравнению (41) составлен график, приведенный на рис. 25. Как и на предрлдущем графике, численные значения относятся к величине характеризующего фактора К — 11,8, а для других значений К в правом углу рисунка приведены корректирующие множители. [c.64]

В процессе разработки норм расхода топлива очень важно, чтобы базовый расход топлива соответствовал конкретному сочетанию различных факторов. Влияние различнь1х условий эксплуатации на расход топлива корректируется соответствующими надбавками. [c.75]

Перекрестный ток. Хорошо излестно, что теплообменники с перекрестным током могут быть рассчитаны по методам, разработанным для противотока, и с использованием корректирующего фактора. В некоторых случаях поправочный коэффициент близок к единице и может не учитываться. Аналогичный подход может быть применен к градирням, но при этом возникают большие трудности из-за нелинейного соотношения между энтальпией насыщенного воздуха и воды при одинаковой температуре. Одпако при наличии ЭВМ и электронных калькуляторов нет оснований избегать двухмерных задач, за исключением, вероятно, предварительных приближенных расчетов. Проблема может быть решена численно конечно-разностными методами. При необходимости могут быть найдены энтальпия и массовые потоки, но в большинстве случаев удобно рассматривать массовые потоки как известные. Таким образом, массовый поток воды можно считать равномерным, а поток воздуха — равномерным в направлении потока и с соответствующим профилем по нормали к потоку. Тогда проблема становится сравнительно простой, и решение ее может быть получено способом, описанным ниже. [c.128]

Ширина используемого диапазона пропорциональности зависит от емкости системы процесса, необходимой скорости корректирующего действия и пределов регулирования. Емкость обычно соотносится с тепловой или массовой емкостью системы, приходящейся на единицу изменения регулируемого параметра. Например, емкость огневого подогревателя с промежуточным теплоносителем (солевая или водяная ванна) больше емкости подогревателя прямого действия из-за массы тенло1госителя. Если удельная емкость велика и необходимо иметь быстрое корректирующее действие, рекомендуется применять узкий диапазон пропорциональности. Вообще процессы с медленно изменяющимися параметрами — преимущественная область пропорционального регулирования. Однако его применение ограничивается большим временем запаздывания. Определяющим фактором в таких случаях является соответствие размера клапана регулируемому потоку, а оптимальной настройкой диапазона — такое минимальное значение, при котором процесс не имеет колебаний. Кроме того, когда заданное значение должно поддерживаться на уровне, не зависящем от нагрузки, необходимо дополнительное интегральное звено регулирования. Если скорость интегрирования установлена правильно, движение клапана происходит со скоростью, обеспечивающей управляемость процесса. Если эта скорость велика, начинаются колебания, так как клапан движется быстрее, чем датчик фиксирует эти колебания. При медленной настройке процесс не будет достаточно быстродействующим. В пневматических системах регулирования необходимая скорость интегрирования достигается с помощью системы сдвоенных сильфонов, в которых пространство заполнено жидкостью. В отверстии для прохода жидкости имеется игольчатый клапан, который является регулятором интегрального воздействия на входной параметр. В приборах, имеющих как пропорциональную, так и интегральную характеристику, пропорциональное регулирование действует тогда, когда этот клапан закрыт, т. е. когда в точке настройки давление жидкости на обе стороны пропорциональных сильфонов одинаково. Как только пропорциональные сильфоны сдвинулись относительно точки настройки, начинает действовать интегральная составляющая регулятора. Сильфоны интегрального регулирования компенсируют это смещение перетоком жидкости из одного сильфона в другой. Скорость движения жидкости в сильфо-нах регулируется перемещением иглы клапана. [c.292]

Метод предназначен для расчета констант равновесия химических реакций на основе инкрементов с учетом некоторых корректирующих факторов и изменения чисел симметрии компонентов реакции. Так как структурные группы большей частью содержатся и в молекулах исходных веществ, и в молекулах конечных продуктов, относящиеся к ним инкременты и корректирующие факторы ирт расчете сократятся и поэтому могут не учитываться. В результате, например, для всех реакций окисления первичного спирта в альдегид р-СН ОН —> Н-СНОЧ-Н, [c.263]

В последующих главах показано, что реальные реакторы отличаются от их идеализированных моделей однако поскольку эти отличия часто учитываются введением в расчетные уравнения для идеальных реакторов -хпециальных корректирующих факторов, необходимо сначала овладеть расчетом данных аппаратов. [c.107]

Если часть труб должна быть удалена для установки противоударной пластины или с целью улучшения рас-иределения потока, применяется корректирующий фактор, который определяется как разность между площадью круга диаметром D tl п площадью, не занятой трубами, В этом случае [c.35]

В расчетах число ходов используется только для оцсики количества труб, которые необходимо удалить для размещения разделительных перегородок, для определения скорости потока и в соответствующих случаях для расчета корректирующего фактора для АТ, . [c.36]

Для многоходовых схем движения теплоносителя iVip> >1, корректирующий фактор должен быть использован с учетом уменьшения числа труб из-за наличия перегородок для разделения потока. Поскольку этот фактор зависит от нескольких геометрических параметров, он трудно поддается обобщению. Для i рубых оценок можно использовать данные, приведенные на рис. 10 [c.36]

Метод расчета потока со стороны кожуха основан на применении факторов теплообмена /, и трения /,-, нолученных из данных для идеальных пучков труб, значения которых корректируются для учета реальной конструкции теплообменного аппарата. Потери давления и теплоотдача [c.45]

Эти корректирующие факторы особенно важны прн исноль )вании U-образных пучков труб, для которых шаг размещения перегородок на выходном участке всегда будет больнп1м. чем в центре, еслн не предусматриваются специальные меры, не спижаюн.1,ие надежности (такие, как размещение выходного патрубка таким образом, чтобы участки труб И районе поворотного колена не омывались теплоносителем). Иными словами, принимаем, что Ljg=l,2 Ds при [c.48]

Здесь член в фигурных скобках учитывает потери иа трение в поперечном н продольном потоке соответствевпо, второй — потери ири огибании перегородки эквивалентный диаметр 017ределен в (10), 3.3,6. Отметим, что исиользуется только корректирующий фактор / , учитывающий иротечкп, тогда как фактор учета байпасных потоков Яь ие входит в выражения для расчета Ар . Более подробно этот вопрос рассмотрен в [2]. [c.49]

Одна из таких методик определения нижнего кондиционного предела коллектора, предложенная во ВНИИ по материалам месторождения Узень, использует эмпирическую зависимость между проницаемостью продуктивных пластов (горизонты XIII— XVIII) по кернам и удельным коэффициентом продуктивности интервалов, откуда отобраны эти керны. Кстати, по этой методике. для юрских отложений месторождения нижний предел проницаемости получается равным 0,001 мкм . Предполагается, что найденные по этой зависимости границы коллектор-неколлектор в дальнейшем должны корректироваться с учетом экономических и технологических показателей, в том числе и факторов, определяющих механизм массопереноса в пластах, микропроцессы в необычной (полимиктовой) пористой среде. [c.17]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология