Работа камер

Вакуум-сушильный шкаф (рис. ХУ-29) представляет собой цилиндрическую (реже прямоугольную) камеру 1, в которой размещены полые плиты 2, обогреваемые изнутри паром или горячей водой. Высушиваемый материал находится в лотках (противнях), установленных на плитах. Во время работы камера герметически закрыта и соединена с установкой для создания вакуума, например с поверхностным конденсатором и вакуум-насосом. Загрузка и выгрузка материала производятся вручную. [c.624]

Ниже приводим типичный цикл работы камер (в часах) [c.58]

После одного часа работы камеру сгорания разбирают, среднюю часть жаровой трубы с отложившимся на ней нагаром взвешивают и по разнице масс камеры сгорания до и после испытаний определяют массу нагара. Перед взвешиванием с целью удаления топлива среднюю часть жаровой трубы опускают в бензин на 15 мин и затем высушивают при температуре 150°С до постоянной массы. Допускаемые расхождения между параллельными определениями не должны превышать 20%. [c.130]

Сд, 0. —расход воздуха и топлива, кг/с т — продолжительность работы камеры сгорания. [c.154]

Для оценки результатов реконструкции систем сжигания топлива печей пиролиза крупнотоннажных этиленовых установок ЭП-300 проведены теплотехнические обследования. При обследовании в сопоставимых условиях (одинаковое сырье нравные производительности) работали камеры печей с усовершенствованной топливной системой, оснащенной акустическими горелками, и контрольная камера с чашеобразными инжекционными горелками. [c.285]

Исследование влияния конструктивных параметров на потери напора и снижение скоростей проводили в сушильной камере с тангенциальными входными щелями, равномерно распределенными на поверхности конфузорного участка. На первом этапе изучали режим работы камеры с движением газов в сторону сужающегося конуса, являющегося основным узлом в конструкции исследуемой вихревой распылительной сушилки. На втором этапе исследований были получены результаты для режима, при котором газы направляли в сторону расширяющейся части конуса. Результаты исследований предполагалось использовать [c.164]

Коксовые камеры, представляющие собой вертикальные пустотелые цилиндры, устанавливаются в количестве от двух до четырех на установку. Работают камеры поочередно в то время как одна камера питается сырьем и заполняется коксом, другие стоят на чистке. Таким образом, каждая камера работает периодически, а вся установка в целом работает непрерывно. [c.319]

При помощи четырехходового крана сухой и очищенный воздух давлением 0,4 МПа поступает в три равномерно расположенных по окружности люка пневмоцилиндра с ходом поршня 350 мм. Каждый цилиндр развивает на штоке усилие около 4300 Н, которое передается на рычаг длиной 290 мм. Поворачиваясь, рычаги вращают соединенные с ними эксцентрики и вводят три болта в прорези крышки, которые, поднимаясь на 15 мм, предварительно прижимают крышку. После этого переключают другой четырехходовой кран, и сжатый воздух поступает в остальные 27 пневмоцилиндров, развивающих усилие на штоке 4300 Н и управляющих перемещением болтов. С их помощью производится окончательное уплотнение крышки. Для исключения открытия затвора во время работы камеры предусмотрена автоблокировка, позволяющая открыть затвор при отсутствии давления в камере и значении температуры стенки корпуса меньше 90 °С. Продолжительность закрытия (открытия) нижнего люка не более 10 мин, управление работой затвора дистанционное. [c.133]

На установках коксования, где имеются системы первого типа, к надежности и безотказности оборудования дробления, транспортирования, грохочения предъявляются повышенные требования. Выход из строя одного из агрегатов системы и отсутствие резерва неизбежно вызывает необходимость прекратить операции гидравлического извлечения кокса. В то же время задержка с выгрузкой может вызвать нарушение цикла работы камер, снижение производительности установки и даже необходимость остановки. Из-за колебаний производительности гидравлического извлечения кокса оборудование системы имеет большие запасы по производительности и мощности. Большие объемы воды, используемые при гидравлическом извлечении кокса, ухудшают работу транспортного оборудования. В то же время жесткая система транспорта имеет следующие достоинства использование воды гидравлической резки для грохочения в режиме промывки обеспечивает требуемую чистоту выделяемых фракций высокий уровень механизации погрузочно-разгрузочных р абот отсутствие открытых площадок дпя кокса улучшает условия труда и предохраняет от загрязнения территории установки и всего предприятия в цепом. [c.224]

Габариты н показатели работы камеры Расходные показатели на 1 т сырья [c.235]

На рис.1 показана схема установки с охлаждаемой стенкой реакционной камеры и восходящим потоком реакционной смеси. В принципе возможен и другой вариант работы камеры,когда в ней поддерживается определенный уровень жидкости,а продукты реакция выводятся сверху. [c.68]

Результаты изменения качества дистиллятов по мере коксования полугудрона (рГ =0,965) в необогреваемых камерах приведены на рис. 16. В начальный момент коксования дистиллят имеет повышенную плотность, вязкость, коксуемость, серу и пониженное содержание продуктов глубокого распада (бензина). Так, при работе на полугудроне плотность дистиллята снижается и стабилизируется на одном уровне (около 0,994), аналогично изменяются и другие физико-химические свойства дистиллята. В первые часы работы камеры плотность дистиллята, получаемого сверху реактора, почти совпадает с плотностью исходного сырья. Сходные результаты получены и при коксовании крекинг-остатка (Р4 =1,026). Физико-химические свойства дистиллята в случае коксования полугудрона при 490 °С стабилизируются через 8,5 ч от, начала включения камеры, а при работе на крекинг-остатке — всего через 2,5 ч. Аналогичные изменения кривых температур верха реактора и физико-химических констант дистиллята указывают на то, что эти изменения вызваны одними и теми же причинами, связанными с концентрацией в остатке асфальтенов и с последующим превращением остатка в кокс. [c.91]

Продолжительность цикла работы двух камер (или четырех при двух параллельно работающих) зависит от вида сырья (тем короче, чем больше выход кокса) и составляет от 48 до 60 ч. В первом случае на подачу сырья в камеру затрачивают 24 ч (сернистое смолистое сырье), а во втором 36 ч (малосернистое сырье). Ниже приводится примерный график (в ч) работы камер при 48-часовом цикле [c.90]

Изобарный коэффициент расширения свинца равен 8,6-10 К" - Температура воды, где бу ет работать камера, составляет —5°С. Как скажется такое уменьшение те.мпературы иа объеме бруска свинца Каков эффект совместного действия давлепия и температуры [c.113]

В ЦИКЛОННОЙ камере. Наряду с этим представляло интерес также и сравнение тепловых и экономических характеристик работы камеры при сжигании рядовых углей и концентратов. [c.109]

Во всех опытах на концентратах Г и Д продукты химического недожога за камерой охлаждения отсутствовали даже при балансовом недостатке воздуха. В связи с этим за основной критерий экономичности работы камеры был принят механический недожог за камерой дожигания. [c.114]

Цель исследований стендовых и промышленных циклонных топок, как в нашей стране, так и за рубежом, заключалась главным образом в отыскании зависимости общих итоговых характеристик топочного процесса от режимных условий работы и конструктивных соотношений размеров камеры. Между тем правильное и полное объяснение воздействия на итоговые характеристики работы камеры тех или иных режимных условий и конструктивных параметров невозможно без изучения структуры процесса, с внутренней природой которого неразрывно связаны все суммарные эффекты. Под структурой процесса обычно понимают положение, размеры и интенсивность работы различных зон (зон смесеобразования, воспламенения топлива, газификации твердых частиц и т. д.), возникающих в топочной камере при горении топлива. [c.139]

Таким образом, движение газа при оптимальных по итоговым характеристикам условиях работы камер в тангенциальной циклонной камере характеризуется [c.157]

Замеченные недостатки работы камеры были в значительной мере устранены путем повышения удельного расхода топлива. Расход шихты в опыте был оставлен неизменным, поэтому увеличение удельного расхода топлива, кроме возрастания прихода тепла на единицу проплавляемого материала, привело и к повышению форсировки, а при том же открытии входных сопл [c.197]

Конструктивный вариант и режим работы камеры считались оптимальными при следующих условиях [c.206]

Общий избыток воздуха в большинстве опытов поддерживался в пределах 1,03—1,07. Влияние избытка на итоговые характеристики работы камеры было прослежено в диапазоне избытков от 1,01 до 1,42. [c.208]

При достаточно простом конструктивном оформлении камеры, умеренных скоростях ввода воздуха, приемлемых для котельной топочной техники избытке воздуха и форсировке в сечении / не удалось достигнуть практически полного тепловыделения, но было получено ровное поле продуктов недожога и окислителя при относительно небольшой (8—10%) потере с химической неполнотой сгорания и отсутствии механического недожога. Рациональность такого режима работы камеры в значительной мере определяется требуемым для полного сгорания объемом за топочной камерой. Ход процесса догорания за соплом изучался при помощи снятия полей концентраций в сечениях //, III (см. рис. 2). Величина и состав продуктов недожога, характер поля концентраций в сечении I оказывают непосредственное влияние на продолжительность процесса догорания. При неудовлетворительной работе камеры (в сечении / х.п=10% м.н=10—15%) цри избытке воздуха а. = [c.220]

В опытах было проверено влияние закрутки потоков первичного и вторичного воздуха, созданной установкой в сопла направляющих лопаток. Струи первичного воздуха отклонялись от радиальной плоскости на 16°, струи вторичного — на 30°. Закрутка первичного и вторичного воздуха не вызывала каких-либо улучшений в работе камеры, но привела к значительному, при тех же скоростях ввода воздуха, возрастанию аэродинамического сопротивления (приблизительно на 25% при закрутке вторичного воздуха). На основании этого варианты с закруткой потока были признаны неудовлетворительными. [c.224]

При исследовании влияния конструктивных и режимных факторов на итоговые характеристики работы камеры (полноту тепловыделения и сопротивление) были найдены способы воздействия на режим работы газификационной и дожигательной зон камеры, позволяющие управлять величиной механического и химического недожога. [c.226]

Нагрузка камеры регулируется (в пределах 100— 60%) уменьшением расходов топлива и воздуха при сохранении суммарного избытка воздуха и первоначального распределения воздуха по потокам. При дальнейшем снижении нагрузки целесообразно переходить на режим 101= Я , при сохранении избытков торцевого воздуха 1От = 0,1-ь0,12. Такое регулирование обеспечивает возможность работы камеры ири постоянном сечении воздушных сопл без ухудшения итоговых характеристик в диапазоне до 35% от основной нагрузки (проверено при испытаниях на стенде). Возможность более глубокого регулирования нагрузки определяется характеристиками форсунок и должна быть проверена в эксплуатации. [c.227]

Работа камеры была абсолютно устойчивой как по амплитуде, так и по частоте. Осциллографирование процесса через некоторые промежутки времени в течение нескольких часов работы показало высокую стабильность пульсирующего горения. Горение в камере было устойчивым даже при очень резких и значительных сбросах или подъемах нагрузки, а также при изменениях коэффициента избытка воздуха. [c.280]

Критерий работы камеры озвучивания. Определяет эффективность энергопреобразования в застаторном пространстве и характеризуется собственной частотой колебаний [c.99]

Важное значение имеют также характеристики горения топлива. Топлива с плохими характеристиками горения вызывают нагарообразование в камерах сгорания, дымление двигателей, а также могут привести к повышению излучения пламени. Нагарообразование и высокая теплорадиация пламени приводят к уменьшению ресурса работы камер сгорания. Повышенный интерес к характеристикам топлива по дымлению объясняется большим вниманием, уделяемым в последнее время борьбе с загрязнением окружаюш,ей среды. Улучшение характеристик горения достигается обеспечением соответствующего фракционного состава топлива, а при заданном фракционном составе — снижением содержания в топливе ароматических (прежде всего бициклических) и нафтено-ароматических углеводородов, а также повышением содержания изопарафиновых углеводородов. Содержание ароматических углеводородов в реактивных топливах снижают подбором соответствующего сырья, а также проведением процессов гидродеароматизации. [c.16]

Для улучшения условий формирования кокса большое значение имеет наружная изоляция камер. Хорошая изоляция способствует улучшению качества корса при одной и той же температуре нагрева сырья в печи. Работа камер на оптимальных температурных режимах снижает содержание летучих веществ в коксе и увеличивает его механическую прочность. При изучении качества кокса с установок замедленного коксования выявлена определенная зависимость между выходом летучих веществ и механической прочностью (рис. 28). Как видно, для коксов с механической прочностью свыше 6 МПа содержание летучих веществ не превьшшет 7,0%. [c.105]

Реакторами служат коксовые камеры (6 шт.) диаметром 7,0 м н высотой 30 м. Условия работы камер температура на входе до 510 °С, на выходе — до 480 °С, избыточное давление 3,3 кгс/см , скорость паров 0,12 м/сек. Полный цикл работы камеры 66 ч. При этом выход кокса составляет 22% на сырье коксования. Сырье загружают в камеру четырьмя потоками. Оборудование для гидрорезки кокса смонтировано на металлоконструкциях, опирающихся непосредственно на коксовые камеры. Для него не требуется снециальных постаментов, таких, какие имеются на других типах установок. [c.105]

Предусмотрена возможность работы камеры при двух давлениях 0,4 МПа при переработке малосмолистого сырья и при 0.18 МПа в случае высокосмолистого сырья. Малосмолистое сырье дает меньше кокса и больше продуктов разложения, поэтому во избежание чрезмерно большой скорости паров и переброса части содержимого камеры в колонну поддерживают давление более высоким. Так, при работе на малосернистой жирновской нефти выход кокса составляет всего 12,5%, а при работе на крекинг-остатке ромашкинской нефти он равен 33% соответственно, суммарный выход газа, бензина и легкого газойля составляет 60,3% из малосмолистого сырья и 37,0% нз смолистого. [c.92]

Исходный продукт насосом подается в пневмати- няется отдувка воздухом давлением 0,4—0,6 кгс/см1 ческую форсунку, установленную в сушилке. Распыл Для обеспечения нормальной работы камеры сго-осуществляется форсункой при помощи сжатого воз- рания и пневмотранспорта продукта использованы воздуха, предвари ельно нагретого в теплообменнике. Про- духодувки. Установка оснащена системой автоматичес-дукт напыляется на инертный носитель (крошка фто- кого управления и водяного пожаротушения, ропласта или другой материал), предварительно загру- Оборудование установки размеи1ается на пяти уров-женный в сушилку и приведенный в кипящее нях. Габаритные размеры и масса установки зависят от ( псевдоожиженное ) состояние топочными газами, компоновки, осуществляемой проектной организаци-получаемыми в камере сгорания природного газа. ей заказчика. [c.828]

Наконец, третья область пониженных концентраций кислорода (р2<1%) и повышенного содержания в газах продуктов неполного горения наблюдается при всех режимах работы камеры в ее пазухе (сечения / и VIII). Эта область, как это имеет место и в рассматриваемом случае, не всегда распространяется до сечения II. [c.148]

Соответствующая обработка результатов эксперимента для рассматриваемого более подробно режима работы камеры показала, что на долю обратного периферийного тока в головной части циклона (сечение VI) приходятся продукты сгорания, соответствующие 12% газифицированного топлива и 20% топлива, принявшего участие в горении. На долю газов, движущихся в прямом направлении в сечении VI, приходится 36% газифицированного и 44% принявшего участие в горении топлива. При этом на долю пристенной области, занимающей 7з радиуса, т. е. области, по ширине близкой к ширине обратного тока в правой части циклона, приходится 177о газифицированного топлива и 20% топлива, принявшего участие в горении. На долю центральной зоны прямого тока приходится, следовательно, соответственно 19 и 24% топлива. Количество газифицированного топлива по направлению вращения в пристенной области увеличилось с 12 до 17%, тогда как доля топлива, принявшего участие в горении, осталась постоянной (около 20%). [c.153]

Характер изменения величины 7х.н по длине зоны дожигания свидетельствует о рациональности выбора величины недожога в сечении / равной 8—107о как оптимальной для работы камеры. Действительно, уменьшение до 5 /о приводит к сокращению длины зоны дожигания всего на 0,5 диаметра камеры, но требует для своей реализации существенных конструктивных усложнений или аэродинамических затрат (см. рнс. 6). [c.222]

Расход воздуха при данном расходе топлива устанавливался таким образом, чтобы можно было проверить работу камеры горения в наиболее выгодном ре-jKHMe. Часть опытов была проведена с заведомо увеличенным, а часть с сильно заниженным избытком воздуха, что позволило определить пределы устойчивости горения и срыва вибрационного режима и возможность работы в дальнейшем на полугенераторном режиме. [c.272]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология