Интенсивность смесеобразования

Турбулентно-вихревые форсунки создают потоки воздуха, обтекающие струю топлива в радиальном направлении, что обусловливает интенсивное смесеобразование. Однако следует отличать интенсивность и способ образования вихревых потоков. Если завихрение воздушного потока возникает до встречи с топливной струей, и при выходе из форсунки (в том месте, где происходит встреча с топливной струей) линии воздушных потоков уже выравниваются, то завихрение окажется мало эффективным и смесеобразование может оказаться в ряде случаев менее интенсивным,, чем в форсунках встречных потоков. [c.44]

Наиболее интенсивное смесеобразование обеспечивает выход с большой скоростью завихренных струй воздуха в непосредственной близости от топливной струи, причем интенсивное завихрение потока смеси должно поддерживаться в выходном насадке (воз- [c.44]

Турбулентно-вихревые форсунки, а также регистры с ре-шетками-завихрителями создают потоки воздуха, обтекающие струи топлива в радиальном направлении, что обусловливает интенсивное смесеобразование. [c.84]

Наиболее интенсивное смесеобразование обеспечивает выход с большой скоростью завихренных струй воздуха в непосредственной близости от топливной струи, причем интенсивное за- [c.85]

Принимая во внимание значительную общую турбулентность такого газо-воздушного потока, а также, в особенности, различные мероприятия по созданию источников местной турбулентности, т. е. первичных и вторичных зон интенсивного смесеобразования, нетрудно понять, почему в топках силового типа процесс завершается на протяжении коротких топочных объемов и характеризуется одновременно и большой форсировкой и большим объемным тепловыделением (г д==50ч- 100 10 ккал/м час и выше). [c.193]

Процесс образования сажи и появления ее в продуктах горения чаще всего происходит при неравномерном распределении воздуха по сечению горелки и недостаточно интенсивном смесеобразовании. При этом на расстоянии от газовыпускных отверстий до выхода в топку иа отдельных участках возможен недостаток воздуха (избыток воздуха значительно меньше единицы). На других участках горелки поддерживается избыток воздуха а 1 и протекает интенсивное горение газа. В результате этого в целом амбразура или щель горелки разогревается до высоких температур порядка 1000° С. В тех участках горелки, где не хватает воздуха, при наличии достаточно высоких температур, образуются мельчайшие частички сажи, которые затем выносятся в топочную камеру. [c.98]

Интенсивность смесеобразования в свободной турбулентной струе определяется количеством движения секундного расхода газа н воздуха. Поэтому с увеличением скорости истечения воздуха длина факела сокращается. Точно такой же результат наблюдается при сжигании одного и того же количества газа в горелках разного калибра. С уменьшением [c.114]

Интенсивность диффузионного сжигания зависит от интенсивности смесеобразования. Так как массообмен при турбулентном течении происходит во много раз интенсивнее, чем при ламинарном режиме, то для промышленных целей более важным является способ турбулентного диффузионного сжигания неперемешанных газов. [c.158]

Во время работы горелки на природном газе газ через тангенциальные отверстия в газовой трубе поступает в малую вихре ю камеру, где встречается и интенсивно перемешивается с вихревым потоком воздуха. Дальнейшее перемешивание происходит в эжекторе. На выходе из горелки газовоздушная смесь подхватывается закрученным потоком вторичного воздуха, выходящим из большой вихревой камеры. Образуется широкий короткий закрученный факел. Во время работы горелки на мазуте последний на выходе из сопла попадает в эжектор малой вихревой камеры, где встречается с закрученным воздушным потоком. Из-за большой разницы скоростей этих потоков происходит дробление мазутной струи на капли и интенсивное смесеобразование. На [c.742]

Выше достаточно подробно рассматривалось влияние распыла топлива и его свойств на испаряемость и скорость смешения паров топлива с воздухом. Приведенные зависимости полностью применимы и для образования рабочей смеси в камере сгорания реактивного двигателя, но здесь они имеют еще большие значения. Вследствие этого при конструировании двигателей особое внимание уделяется вопросам распыливания топлива и обеспечения интенсивного смесеобразования. С этой целью у всех форсунок предусматривается центробежный или вихревой распылитель. [c.249]

Интенсивность смесеобразования регулирует процесс сжигания газа в диффузионной области. Эта регулировка может быть подразделена па установочную и эксплуатационную. Первая обеспечивается расчетом конструктивных параметров горелки. Она зависит от углов встречи потоков, отношения скоростей газа и воздуха, соотношения размеров этих потоков и т. п. [c.10]

Необходимо заметить, что имеются камеры горения, в которых интенсивность смесеобразования соизмерима или приближается к таковой в горелочном устройстве. Это топочные устройства, основанные на закрученном движении потока в топочной камере (циклонные, вихревые, тангенциальные и др.). В этих камерах возможно иногда значительное устранение недостатков, допущенных в распределении топлива в воздухе в каждой горелке, а иногда и во всех горелках. [c.20]

Котел испытывался при большей производительности 62—64 т ч. Результат работы горелок и топки, как и следовало ожидать, оказался совершенно неудовлетворительным. Выше уже отмечалось, что при неизменности конструктивных элементов горелки интенсивность смесеобразования может изменяться лишь в очень узких пределах за счет изменения избытка воздуха в горелке. В данном случае избыток воздуха уменьшился и потери тепла от недожога увеличились. [c.241]

Наилучшие результаты по итоговой полноте тепловыделения были получены при вводе воздуха через первый и второй ряды сопл, применявшемся в большиист-ве режимов. Для интенсивного смесеобразования в дожигательной зоне оказывается достаточным и одип (первый) ряд плоских сопл вторичного воздуха, обеспечивающий величину химического недожога в сечении I около 8—9% при скорости вторичного воздуха 60— 70 м/сек. и отсутствие механического недожога при 01 = = 0,65- -0,7. При одном ряде круглых сопл вторичного воздуха (три из шести сопл в этом случае расположены в следе сопл первичного воздуха) устранить механический недожог за выходным соплом удается при 12 0,8. [c.216]

Тринципом регулировки процесса диффузионного типа становится регулировка интенсивности смесеобразования. Такую регулировку можно расчленить на установочную и эксплоа-тационную. В первом случае ограничиваются изменением конструктивных соотношений основных питающих органов горелки, от которых зависят угол встречи и отношение скоростей потоков топлива и окислителя. Горелка в этом случае играет прежде всего роль смесеобразо-вателя заданной интенсивности. При неизменности конструктивных элементов (органов питания) интенсивность смесеобразования может меняться лишь в сравнительно узких пределах за счет изменения скорости подачи топлива и окислителя, при постоянном их соотношении, но при соответствующем изменении форсиров- [c.126]

Течение газа и периферийного избыточного воздуха (который, кстати сказать, играет роль защитного слоя, избавляющего ламповое стекло от излишнего перегрева) имеет явно ламинарный характер. Недостаточно интенсивное смесеобразование, особенно в прямолинейной части лампового канала, приводит при избыточной подаче топлива к резкому вытягиванию пламени, охлаждению пламенной зоны за счет внешнего излучения и удлинению срока существования выделившегося углерода, уопеваю-щего ассоциироваться в сажистые частицы (фиг. 13-4,а и б). [c.129]

Однако, если условие постоянства теоретического избытка воздуха (а = 1) является непременным для всего фронта горения диффузионного факела, то значение других характеристик не может сохраняться от зоны к зоне, так как фронт горения постепенно качественно изменяется чем дальще от начала факела, тем больше топливный газ балластируется в зоне мертвыми продуктами сгорания, уменьщая свою теплотворную способность (/Сг ) Это вызывает соответствующее уменьщение и теоретического расхода окислителя, в противовес чему расход последнего начинает значительно расти вследствие все большего забалластиро-вания окислителя такими же продуктами сгорания (к ,ц Т ) в зоне // . Наконец, при естественном развитии процесса в потоке, т. е. при взаимном выравнивании скоростей его отдельных слоев, в конце факела заметно ухудшается интенсивность смесеобразования, которая при прочих равных условиях определяет скорость сгорания образующейся горючей смеси, иначе говоря, удельное тепловыделение на единицу поверхности фронта сгорания (9 , 1 ккалчас). Следствием падения удельного тепловыделения должно явиться ухудшение теплового баланса конечных зон факела, которое не может быть [c.188]

Если тепловой баланс хвостовой части факела сколько-нибудь значительно ухудшается вследствие усиленного отвода тепла наружу и ослабления интенсивности смесеобразования, то ЭТО в конце-кокцов начинает отражаться на пределах воспламенимости сильно забалластированной и охлажденной смеси, приводя к вялому ходу процесса, утолщению фронта горения и к явлениям недожога. [c.189]

Ввод первичного, вторичного, и третичного воздуха в топках силового типа. В специальных случаях третичному воздуху поручается особая роль снижение температурного уровня топочных газов до предела, допускаемого потребителем. Если потребитель ставит такое ограничение, то очевидно, что при этом будет важно сохранить температурную однородность выдаваемых газов, для чего придется применить методы интенсивного смесеобразования, как раз не свойственные конечным зонам с а МО развивающегося топочного процесса. Наиболее современным примером о этом отнощении является получение потока топочных газов для газовой турбины, разбавляемых до четырех-пятикратного избытка воздуха (700н-900° на жидком топливе). В этом случае проточная часть топки разделяется с достаточной четкостью на собственно топочную камеру и на камеру юмешения. В схематизированном виде типичное устройство подобного рода [Л. 87 и 17] представлено на фиг. 18-6. [c.192]

Итак, обычным промышленным топочным устройствам стационарного типа свойственна значительная неоднородность огневой работы их топочных камер, в которых факел занимает сравнительно незначительные доли их сечения и объема. При этом и самый факел лишь формально, геометрически представляет очаг горения, так как на самом деле последний сО гредоточиваегся лишь на периферии, в умерен-ггых толш ах зон активного смешения. Этим 3 основном и объясняется то умеренное тепло-П1ыделение на единицу объема топочных камер, которое характерно для большинства обычных стационарных топочных устройств, работающих на жидких топливах (мазуте) с большими единичными факелами и с самозатухающей интенсивностью смесеобразования з завершающей, хвостовой, части процесса. [c.194]

Организация наиболее интенсивного смесеобразования твердого тоилива с реаг1 рующим газом. [c.205]

Процесс смесеобразования угольной пылп с воздухом п с раскаленными продуктами горения предшествует стадип собственно горенпя. От интенсивности смесеобразования зависит длпна факела, т. е. интенсивность процесса в целом. При конструировании горелок и камер горения необходимо стремиться к равномерному распределению воздуха, обеспечивающему полное выгорание топлива в реакционном объеме, к более полному заполнению камеры горения пылевоздушной смесью, к более высоким теплонапряжениям реакционного объема. [c.210]

Наиболее интенсивное смесеобразование и горение прп наиболее полном заполнении факелом топочной камеры наблюдается при примененин турбулентных горелок с улиточным или лопаточным закручиванием потока. Помимо интенсивного неремешивания ныли с воздухом горелкп этих типов подсасывают к корню факела большое количество раскаленных топочных газов, что интенсифицирует процесс воспламенения. Малая дальнобойность таких горелок и большие углы раскрытия факела способствуют более полному заполнению топочного объема факелом. Время пребывания пылинок в реакционной зоне увеличивается, что способствует более полному выгоранию ныли. Еще более интенсивное воспламенение угольной пыли и лучшее заполнение тонки факелом получается при дроблении факела на ряд мелких струй, когда многократно увеличивается поверхность воспламенения. Такие мелкие струи обладают малой дальнобойностью, поэтому пылевоздушная смесь может вводиться с повышенными скоростями, усиливающими турбулизацию факела и, следовательно, интенсифицирующими теплообмен и газообмен в факеле. [c.210]

Таким образом, согласно теории, разработанной научным коллективом под руководством проф. Г. Ф. Кнорре (Л. 60], циклонный метод сжигания характеризуется газификацией основной массы топлива в периферийной зоне с последующим сгоранием продуктов газификации и недогоревшего кокса в условиях интенсивного смесеобразования в высокотемпературном потоке. [c.465]

Высокая интенсивность смесеобразования в высокотурбулентных рециркуляционных зонах за стабилизаторными (секторными) ячейками, вследствие чего образующиеся здесь факелы, несмотря на раздельную подачу воздуха и газа, горят в режиме, близком к горению готовых горючих смесей. [c.51]

Для обеспечения высокой интенсивности смесеобразования и реализащ1и процесса его саморегулируемости газовая струя должна развиваться вдоль тыльной стенки стабилизаторной ячейки в пределах объема образующейся за ней зоны рециркуляции (особенно в начальной части факела). [c.56]

При подаче всего воздуха, т. е. при коэффициенте избытка воздуха а= 1,02-i-1,03, и при использовании горячего воздуха в камере достигаются очень высокие температуры и огнеупорная футеровка оплавляется и выходит из строя. Поэтому устраивается водяное или испарительное охлаждение корпуса циклонной камеры, а внутренняя часть покрывается тонким слоем высокоогнеупорной обмазки, укрепленной на шипах из жаростойкого материала. Расчет циклонной камеры приведен в пособии [Л. 5]. При сжигании мазута с малым избытком воздуха или при его недостатке (в печах безокислительного нагрева) происходит образование сажистого углерода. Причинами этого явления могут служить также грубая пульверизация, недостаточная интенсивность смесеобразования, малая температура распыливающей среды. Эффективными средствами уменьшения сажеобразования являются (кроме средств, исключающих перечисленные причины) энергичная рециркуляция газов у корня факела, подогрев воздуха, идущего на сгорание, и высокое качество смесеобразования. На рис. 3-29 показаны принципиальные схемы рециркуляции газов, обеспечивающей интенсивное газообразование у самого корня факела. В печах применяются не только циклонные мазутные горелки с предварительной газификацией, но и другие, представ- ляющие собою сочетание небольших камер сгорания с форсунками (рис. 3-30,а—г). Газификаторы позволяют получать полугаз, состав которого и температура зависят от глубины газификации, определяемой подачей окислителя, смесеобразования и циркуляцией газов. Полугаз S—1393 65 [c.65]

Как известно, характер и эффективность горения газового факела определяются качеством смешения горючего газа с воздухом и последующей турбулизацией этих потоков. Процесс смесеобразования в основном происходит в горелочпых устройствах и в какой-то степени может завершаться в топочной камере. В горелках интенсивность смесеобразования определяется их конструктивными параметрами, а перемешивание в самой топочной камере определяется взаимодействием выдаваемых горелками факелов. [c.343]

Балочная многосопловая двухпроводная горелка. С целью уменьшения химического недожога топлива была сконструирована двухпроводная многосопловая горелка, которая устанавливалась по диаметру шахты под защитной балкой-рассекателем. Испытания ее показали, что охлаждение горелки вводимым через нее воздухом недостаточно. Изготовленная из обычной стали горелка вышла из строя через несколько месяцев эксплуатации. Кроме того, установленная в подбалочном пространстве горелка лишала балку своего главного преимущества — создания свободного топочного объема, где происходит интенсивное смесеобразование и горение газа. Поэтому в дальнейшем горелки размещали внутри водоохлаждаемой балки. [c.143]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология