Тангенциальный циклон

Рис. 8. Состав газа при сжигании донецкого тощего угля п тангенциальной циклонной камере. а — по обрезу сопла в циклоне n—за циклоном.

С целью увеличения надежности данных о зависимости температуры точки росы от избытка воздуха в циклонной камере, опыты, проведенные на промышленном циклоне были продолжены в 1964 г. на стендовой тангенциальной циклонной камере МО ЦКТИ—МВТУ [c.55]

Увеличение скорости вторичного воздуха в тангенциальном циклоне, как и в аксиальном, сопровождается уменьшением тепловых потерь. Также положительно сказалось и отдаление ввода вторичного воздуха от пе-116 [c.116]

Коэффициент шлакоудаления при сжигании в тангенциальном циклоне оказался равным 85—95%, т. е. несколько выше, чем в аксиальном циклоне (табл. 10 и 11). Таким образом, приведенные данные показывают, что по итоговым теплотехническим характеристикам тангенциальная циклонная камера при сжигании концентрата газового угля характеризуется более высокой полнотой выгорания. [c.120]

Унос малозольного концентрата Д в опытах на тангенциальной циклонной камере получился мельче, чем при сжигании концентрата Г (рис. 4). [c.121]

На стенде устанавливались аксиальная и тангенциальная циклонные камеры. Из полей концентраций и скоростей, снятых на обрезе выходного соила внутри циклонной камеры, определялся средний состав газа, используемый далее для расчета полноты тепловыделения, Для этого, принимая [Л. 3] [c.125]

В опытах на тангенциальной циклонной камере наибольшее внимание было уделено режимам работы при равномерно распределенном по длине циклона подводе топлива и воздуха, поскольку именно такой режим работы тангенциальной циклонной камеры рекомендуется в зарубежной литературе как оптимальный [Л. 4]. [c.131]

Характерным для поля концентраций газа перед выходным соплом из тангенциального циклона является значительное уменьшение содержания кислорода и увеличение содержания СО и Нг в приосевой области. Эта особенность поля сохранялась во всех опытах с равномерно распределенным подводом топлива при различных изменениях режимных параметров. [c.132]

Для выяснения этого явления был проведен опыт (опыт № 1, табл. 3), в котором в тангенциальной циклонной камере сжигалось дробленое топливо ( юоо = = 20% . / 20о = 65% / 9о = 85%). Сопоставление результатов этого опыта с данными, полученными при сжигании грубой пыли в тангенциальной камере (опыт № 2) и сжигании дробленки в аксиальной камере, показывает [c.133]

Рис. 6. Состав газа на обрезе выходного сопла о тангенциальном циклоне, (а) и за циклоном (6), при равномерном распределении топлива

Именно этим, по всей вероятности, и объясняется отмечаемая в зарубежной литературе лучшая приспособленность тангенциальной циклонной камеры к сжиганию более трудных топлив. [c.138]

В работе аксиальных и тангенциальных циклонных камер имеется существенное различие. [c.142]

Рис. 8. Проекции векторов скорости на горизонтальное сечение тангенциального циклона при горении твердого топлива.

Таким образом, движение газа при оптимальных по итоговым характеристикам условиях работы камер в тангенциальной циклонной камере характеризуется [c.157]

Благодаря более высокому сохранению крутки и тому, что периферийный ток охватывает большую часть периметра, в тангенциальном циклоне создаются более благоприятные условия для удержания и газификации твердого топлива в головной части камеры. [c.158]

Рис. 9. Распределение полей концентрации газов о сечениях тангенциального циклона. Концентрат марки Г открытие сопл вторичного воздуха 25 25 25 26% открытие сопл первичного воздуха 25 25 25 25%

Таким образом, процесс горения твердого топлива в тангенциальной циклонной камере может быть представлен следующим образом. [c.160]

Основное различие в работе аксиальной и тангенциальной циклонных камер заключается в том, что в тангенциальной камере головная циркуляционная зона лучше используется для газификации топлива. [c.162]

ООЛШ. При работе установки расходный и весовой бункера находятся йод давлением. Из расходного бункера топливо подается в первичную магистраль сдвоенным шнековым питателем, имеющим привод от электродвигателя постоянного тока с регулируемым числом оборотов. На стенке расходного бункера для улучшения равномерности подачи топлива установлен электрический вибратор. Топливо первичным воздухом вводится в горелку аксиальной камеры или в топливные сопла тангенциальной циклонной камеры. [c.87]

Аксиальная и тангенциальная циклонные камеры имеют диаметр 620 мм. Камеры выиолнены с отношением длины к диаметру LID = , 25 у аксиальной и L/D—l, у тангенциальной. Выходное сопло обеих камер имеет диаметр 270 мм. Передние днища — конические с углом при вершине конуса 130 у аксиального и 90° у тангенциального варианта. Камеры имеют прямоугольные летки размером 30X80 мм при необходимости летка уменьшалась с помощью огнеупорной вставки. [c.88]

В тангенциальном циклоне сжигалась сверхгрубая пыль следующего фракционного состава 7 боо= 18 24% [c.89]

X10 ккал/м Ч. Во всех опытах на тангенциальной циклонной камере процесс горения и вытекание шлака были устойчивыми при высоком коэффициенте шлако-улавливания (до 96%)), незначительной потере с механическим р[едожогом и полном отсутствии химического недожога (табл. 1). [c.90]

Рис. 5. Состав газа при сжигапии назаровского бурого угля в тангенциальной циклонной камере.

Сжигание же пыли экибастузского угля с флюсом в тангенциальной циклонной камере дало достаточно удовлетворительные результаты. Уголь подсушивался до Ря=2% и размалывался до еоо = 5- 10% Rm = = 10 17% J 2oo = 26- 36% и / 9о=54-ь64%. В качестве флюса применялся мартеновский шлак с содержанием СаО = 35% и со следующим фракционным составом . / 5ооо = 0,07% / зооо = 0,01 % 7 юоо = 25,2% боо=35,8%> 7 4оо = 4,0% 2оо=55,5%) до = 70,6%. Можно полагать, что более тонкий помол флюса способствовал бы увеличению скорости взаимодействия его со шлаком при этом негорючий мартеновский шлак, удельный вес которого в 2,5 раза превышает удельный вес угля, не должен выноситься из циклона и при более тонком помоле. К сожалению, в стендовых условиях не представлялось возможным осуществить тонкий размол больших количеств такого твердого материала, как мартеновский шлак. Расход флюса (20—35% от золы исходного топлива) определялся по оборотам заранее протарированного шнекового питателя флюса. Результаты характерных опытов приведены в табл. 4. [c.103]

При сжигании того же концентрата Г в тангенциальной циклонной камере механический недожог ири всех опробованных режимах был существенно ниже (табл. 11). Для проверки влияния угрублеиия номола на характеристики горения были проведены опыты по сжиганию дробленого топлива в тангенциальной циклонной камере, сопровождавшиеся повышением механического недожога. Однако даже при пеоптнмальном с точки зрения расиределения вторичного воздуха режиме 25 25 25 25 этот недожог был ниже ( /4=1,2%), чем при сжигании той же дробленки в аксиальной циклонной камере при лучших режимах q = 2 2,Ъ% ). [c.116]

Потеря тепла с уносом в дымовую трубу оказалась примерно в 2 раза ниже, чем при работе на аксиальном циклоне ( /4 = 0,2- -0,257о ) при этом содержание горючих в них уменьшилось с 60 до 42%- Содержание горючих в крупных частицах уноса изменилось незначительно (с 88—90% до 85—88%). Рассевки уносов (см. рис. 4) показывают значительное уменьшение в них крупных фракций ио сравнению с исходным топливом. В уносе при сжигании дробленки в тангенциальном циклоне крупных фракций содержится меньше, чем при сжигании такой же дробленки в аксиальном циклоне. [c.116]

При сжигании концентрата Д в тангенциальной циклонной камере (сжигался концентрат с = >, ,% и Дс = 10%) потери с механическим недожогом были чрезвычайно малы и не превышали 1%. При сжигании концентрата с Л<= = 3,3% содержание горючих в частицах, уносимых в трубу, осталось на том же уровне, что и при сжигании малозольного концентрата Г. Содержание же горючих в крупных частицах уноса, уловленных циклонами-золоуловителями, несколько уменьшилось и составило 74—757о против 85—87% при сжигании концентрата Г. [c.120]

Среди различных типов циклонных камер, применяемых для сжигания твердых топлив под котлами большой производительности, наибольшее распространение иолу-чили два типа горизонтальных камер — аксиальная с подводом дробленого тоилива через улиточную горелку и тангенциальная с распределенным подводом грубой пыли по длине образующей циклона. Второй тип циклонных топок, получивший наибольшее распространение в ФРГ, по зарубежным данным, более приспособлен для сжигания с жидким шлакоудалением топлив с менее благоприятными характеристиками, т. е. пониженным выходом летучих, повышенной влажностью, тугоплавкой золой и т. д. [Л. 1, 4], Исследования, проведенные на стенде циклонной тапки МВТУ—МО ЦКТН при сжигании донецких газового и длинноиламенного углей и их концентратов, также показали, что по итоговым характеристикам работы всей установки тангенциальная камера более экономична, чем аксиальная. Если при сжигании дробленки в аксиальной циклонной камере даже на лучших опробованных режимах потеря с механическим недожогом равнялось 2—3%, то при сжигании как дробленки, так и грубой пыли в тангенциальной циклонной камере эта же потеря не превышала 1 /о (химический недожог в обоих случаях отсутствовал). Однако такое различие суммарной полноты тепловыделения не разъясняет причины повышенной приспособленности тангенциальных циклонных камер к сжиганию в них менее качественного топлива. [c.124]

Рис. 4. Состав газа на обрезе выходного сопла в тангенциальном циклоне при равномерном распределении топлива и воздуха. 1 Г=40% а1 5 = П4 И1сек а— = 1.07 /=8,8- 10 ккал м -я.

Рис. 5. Состан газа на окрулмостях разного радиуса выходного сопла в тангенциальном циклоне при равномерном распределении тоилива и воздуха.

Весьма существенное и важное различие в работе двух типов циклонных камер (аксиальной и тангенциальной) заключается не в абсолютных величинах потерь на выходе из циклона, а в характере этих потерь. Практически при всех режимах сжигания грубой пыли в тангенциальной циклонной камере основу тепловых потерь на выходе из циклона составлял химический недожог ( м.н 2%), а при сжигании дробленого топлива в аксиальной циклонной камере нормальной длины при тех же условиях—механический недожог (<7х.н<2%). На основании же опыта сжигания дробленого топлива в тангенциальной камере можно утверждать, что глубокая газификация топлива в ней определяется не измене-ниел фракционного состава топлива, а, очевидно, тем изменением хода процесса горения, которое связано с раз- [c.137]

Тангенциальные топки характеризуются [Л. 1, 4] меньшими потерями с механическим недожогом и лучшей при опособленностью к сжиганию трудных топлив (т. е. топлив с пониженной теплотворной сиособностью, тугоплавкой золой и малым содержанием летучих). Исследования на стенке МВТУ показали, что если ири сжигании газового угля в тангенциальной циклонной камере механический недожог за всей установкой не превышал 1%, то при сжигании того же угля в аксиальной камере даже для лучших режимов механический недожог составлял 2—3% (потери с химическим недожогом во всех случаях отсутствовали). При одинаковом уровне полноты сгорания в собственно циклоне (ф = 0,8- -0,9) основную долю тепловых потерь на выходе из аксиального циклона составлял механический недожог, а на выходе из тангенциального циклона — химический недожог. Различие в характере тепловых потерь, очевидно, соответствует характеру процесса горения в этих двух циклонных камерах. [c.142]

Обычно при исследовании аэродинамических процессов не делают различия между аксиальными и тангенциальными циклонными камерами. Вместе с тем имеется существенное различие в организации процесса в них, заключающееся в распределенном вводе вторичного воздуха по всей длине в тангенциальной камере и в подаче первичного воздуха через горелку в аксиальной камере. Поэтому в соответствии с последовательностью эксперимента вопросы как аэродинамики, так и горения топлива будут рассмотрены раздельно применительно к каждому типу камер, а затем обобщены. При этом будут подробно проанализированы лищь наиболее характерные случаи работы топок, [c.143]

Рис. 7. Распределение осевой и радиальной составляющей скорости в сечениях тангенциального циклона при горении тве.рдого топлива.

Рис. 10. Поля избытка воздуха в горизонтальном сечении тангенциального циклона. Концентрат магрки Г, открытие сопл вторичного воздуха 25 25 25 25% открытие сопл первичного воздуха 25 25 25 25% Ши=114 м/сек-, 1 =

Справочник химика 21

Химия и химическая технология