Теплоемкость стенки

Уравнения (VII.6) справедливы как для прямотока, так и для противотока. Пренебрегая теплоемкостью стенки, разделяющей потоки теплоносителей, т. е. принимая [c.298]

Теплоемкость стенок будем считать малой по сравнению с теплоемкостью теплоносителей. Это предположение позволяет пренебречь накоплением теплоты в стенках аппарата. Кроме того, примем, что при изменении температур движущихся сред тепловой поток через стенку устанавливается мгновенно. [c.6]

Напомним, что полученные уравнения динамики теплообмена в противоточном и прямоточном теплообменниках не учитывают накопления теплоты в стенках аппарата. В реальных условиях такое накопление мало влияет на динамику теплообмена, если теплоемкость стенок мала и если достаточно велика интенсивность теплообмена (т. е. велик коэффициент теплопередачи К). [c.10]

Весовая функция (4.1.58) второго канала ё 2 (0 в теплообменнике со стенкой, имеющей большую тепловую емкость, также сильно отличается от этой же весовой функции (4.1.17) в теплообменнике, стенка которого имеет пренебрежимо малую тепловую емкость. Поскольку теплота передается от среды в кожухе не непосредственно жидкости в трубе, а через стенку, имеющую большую тепловую емкость, то температура жидкости на выходе из теплообменника возрастает непрерывно от нуля при I > О, тогда как в теплообменнике с нулевой величиной теплоемкости стенки она в момент ( = 0 скачком возрастала до конечного значения (рис. 4.1). [c.134]

На рис. 4.8 изображен график функции h2 t). Сравним его с графиком переходной функции h2 t) для того же канала в теплообменнике со стенкой, имеющей нулевую теплоемкость (см. рис. 4.3). Если теплоемкость стенки равна нулю, стационарное значение выходной температуры жидкости устанавливается за конечное время, равное l/w. Действительно, если в момент времени if = 0 произошел скачок температуры среды в кожухе от нуля до единицы, то в течение времени от t — О до t = l/w из [c.141]

Нестационарные режимы адиабатического реактора с неподвижным слоем исследованы теоретически и экспериментально на примере реакции окисления СО [233, 234]. При этом использовали гетерогенную модель с продольным переносом вещества и тепла в слое катализатора. Учитывали также влияние теплоемкости стенки реактора. Модель хорошо описывает температурные волны, возникающие при ступенчатой подаче СО. Однако дисперсия тепла и температура оказались больше, чем рассчитанная. Зажигание катализатора происходит на верхних участках слоя катализатора, в результате чего возникает тепловой фронт. На последнем зерне в слое в переходном режиме максимальная температура в зерне больше, чем на наружной поверхности. В этом случае результаты теоретических расчетов противоречат экспериментальным. 17 [c.171]

И ст = И ст/И мин —параметр, характеризующий теплоемкость стенки теплообменника [c.62]

Вследствие высокой теплоемкости стенок автоклава температура внутри его продолжает подниматься (примерно до 70°) после того, как печь аппарата будет выключена. Как только начнется экзотермическое гидрирование, температура повышается примерно до 80°. Необходимо поддерживать температуру ниже 85°, чтобы предотвратить гидрогенолиз ацеталя, [c.181]

Продолжительность одномерного переходного процесса в жидкости зависит от величины теплоемкости стенки с". Если она очень мала по сравнению с теплоемкостью жидкости, одномерный характер будет сохраняться в течение большей части всего переходного процесса. Для стенок, имеющих большую теплоемкость, режим одномерной теплопроводности сохраняется в течение сравнительно меньшей части общего периода переходного процесса, поскольку большая энергия аккумулируется в элементе стенки, что приводит к возрастанию длительности переходного процесса до достижения стационарного состояния. В таком случае влияние передней кромки скажется раньше, и последняя стадия переходного процесса может быть квазистационарной. [c.444]

Проведенный анализ позволяет выявить важный параметр, зависящий от отношения теплоемкостей стенки и жидкости. Он характеризует режим переходного процесса и выражается формулой [c.445]

Результаты численного расчета характеристик переходного процесса с учетом теплоемкости стенки [c.454]

Рис. 7.2,10. Нестационарное изменение температуры при различных д" в точке л=0,29 м и /=1,68 мм. Сплошными кривыми показаны решения ири малых временах, полученные с учетом и без учета влияния теплоемкости стенки. Цифрами справа отмечены расчетные значения для ламинарного пограничного слоя при Рг = 6,2 [21].

Коэффициент становится значительно больще единицы лишь вблизи границы насыщения при наибольших давлениях. Однако в этих условиях как относительная масса пара, так и его удельная теплоемкость сравнительно высоки, тогда как теплоемкость самого пара к этому моменту уже сравнивается с теплоемкостью стенки сосуда (стенку сосуда обычно не делают более прочной, чем это требуется). При таких соотношениях нельзя принять предположение о постоянстве температуры пара на протяжении всего переходного процесса как предельный возможный случай. За предельный случай (вместо а ) следует при этом принять предположение, что температура стенки сосуда изменяется одновременно с температурой пара, т. е. что коэффициент теплопередачи между стенкой и паром все-таки бесконечно велик, а теплоемкость стенки конечна. Переходная характеристика, полученная на основании этих предположений, представлена кривой, которая, как правило, довольно близка к упрощенному решению в соответствии с разд. 5.1, используемому обычно в качестве достоверного первого приближения. [c.172]

Очень часто, в особенности в кинетических исследованиях, изучается воспламенение газа (или газовой смеси), помещенного в сосуд с твердыми стенками. Теплоемкость газа ничтожно мала в сравнении с теплоемкостью стенок, так что разогрев стенки пренебрежимо мал в сравнении с разогревом газа. В таких физических условиях вполне законно считать температуру внутренней поверхности стенок заданной и постоянной во времени. Если эта температура, кроме того, постоянна в пространстве и равна начальной температуре газа, то мы будем иметь простейшую постановку задачи о тепловом самовоспламенении. [c.298]

Напротив, в случае конденсированных взрывчатых веществ, соприкасающихся со стенками сосуда, теплоемкость реагирующего вещества того же порядка, что и теплоемкость стенок. Здесь в ходе реакции температура стенок меняется, и их тепловое сопротивление приходится учитывать, как это будет показано в следующей главе. В предельном случае сильного искусственного перемешивания жидкого взрывчатого вещества все тепловое сопротивление приходится на стенку и коэффициент теплоотдачи может быть определен как [c.298]

При промежуточных значениях теплоемкости элемента стенки создается истинный режим нестационарной конвекции. В этом случае в течение большей части переходного процесса все члены в уравнениях имеют одинаковый порядок, т. е. все основные эффекты имеют примерно одинаковое значение. Таким образом, существуют три типа переходных процессов в зависимости от сравнительной теплоемкости стенки. [c.444]

В практике анализа ввод пробы требует компромиссного подхода к этим, часто взаимно противоречивым требованиям. Так, обеспечение по возможности минимального разбавления пробы газом-носителем (п., ,а ) может быть достигнуто применением сложных технических устройств для ввода пробы и тщательно подобранной геометрией всей системы этих устройств. Кроме того, жидкие пробы необходимо нагреть, чтобы сообщить им количество теплоты, равное теплоте испарения (для твердых веществ также теплоте плавления) в минимально возможный промежуток времени. Для этого нужна большая теплоемкость стенок испарителя, достаточная степень нагрева газа-носителя, а также высокая температура испарителя, что противоречит требованию п. г , который предостерегает против перегрева пробы. Требования пп., ,а и е направлены на то, чтобы избежать неблагоприятного соотношения между длиной зоны пробы , входящей в колонку, и длиной участка колонки, соответствующей теоретической тарелке, или между концентрацией компонентов в газовой фазе и способностью неподвижной фазы к их растворению. Количественная сторона этого вопроса рассмотрена Штернбергом. [1]. Как показано в гл. II, разд. 2.4.2, влияние длины зоны пробы на в.ходе колонки можно описать как сумму вкладов, вносимых внешними условиями и собственными характеристиками колонки и влияющих на профиль концентрации компонента на входе детектора. [c.142]

Чтобы записать подобное уравнение для реактора периодического действия, необходимо приравнять скорость изменения энергии смеси и разность теплоприхода и теплорасхода реактора за единицу времени. Теплоприход обусловлен тепловыми эффектами реакций (если они экзотермические), теплорасход — теплопередачей через стенку реактора. При расчете теплоотвода примем, что теплоемкость стенки очень велика по сравнению с теплоемкостью реагирующей смеси, и поэтому температуру стенки можно считать постоянной. Если реактор снабжен рубашкой, через которую прокачивается хладоагент, то при достаточно большой скорости прокачки темперагуру хладоагента также можно считать постоянной. При этих условиях уравнение теплового баланса запишется так [c.20]

Для вывода уравнения (XI. I) примем следующие допущения в гидродинамическом отнощении рейктор представляет собой аппарат идеального смешения, и температура реакционной смеси Т[t) одинакова во всем его объеме теплоемкость стенок теплооб--менника и реактора мала по сравнению с теплоемкостью реакционной смеси потери тепла от реакционной смеси в окружающую среду пренебрежимо малы TeMnepatypa теплоносителя Ta t) одинакова во всех точках поверхности теплообменника. [c.280]

Будем предполагать, что при изменении температуры от О до 300° С индуцируема51, мощность линейно зависит от подведенной мощности, а теплоемкость стенок Сто реактора постоянна. Потери тепла от нагреваемой смеси и стенок реактора в окружающую среду будем считать пропорциональными температурам T(t) и 7 о(/)- При сделанных допущениях уравнение, связывающее скорости изменения температур Т () и To t) с подведенной к индуктору мощностью f i), имеет следующий вид [c.285]

Жст — общая теплоемкость стенки (масса теплообменной поверхности X Худельная теплоемкость материа- [c.8]

Принимается, что происходят ступенчатые изменения температур /"г или /х1 на входе, что приводит к неустановившемуся процессу изменения температур на выходе/г2 и /х2- Наряду с водяными эквивалентами теплоносителя и ротора Wшl G рассматриваются полные теплоемкости стенки ] ст и ротора Жыас- [c.57]

Смотреть страницы где упоминается термин Теплоемкость стенки: [c.3] [c.332] [c.190] [c.134] [c.124] [c.257] [c.64] [c.444] [c.444] [c.446] [c.660] [c.661] [c.323] [c.331] [c.444] [c.446] [c.660] [c.661] [c.164] [c.317] [c.117] [c.218] [c.219] [c.237]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология