Темперагуры

Рис. 60. Схема лабораторной установки для пиролиза i — сборник с дистиллированной водой 2 — бюретки для реактивов с воронками для заполнения 3 — фильтры 4 — расходомеры жидкости 5 — подогреватель 6 — подогревательная труба из нержавеющей стали, заполненная стружкой из нержавеющей стали 7 — смеситель 8 — реактор 9 — тигельная печь ю — холодильник Либиха (максимальная температура 70 С) II — медная трубка, обмотанная нагревательной проволокой i2 — газопровод, обмотанный нагревательной лентой 13 — водоотделитель (темперагура 40 °С) 14 — сушильная башня с ВаО (температура 40 С) 15 — водосборник 16 — буферная емкость 17 — ртутный затвор 18 — баллон для проб газа 19 — восьмиходовой кран с трубкой для проб газа в термостате при 40 °С 20 — колонка для газо-жидкостной хроматографии 21 — катарометр в термостате при 40 °С 22 — впрыск жидкости 23 — сигнал катарометра на измерительный щит и регистрирующий прибор 24 — кран прецезионной регулировки 25 — осушитель 2в — открытый жидкостной манометр 27 — счетчик пузырей 2 — подогреватель для нагревания азота-разбавителя. (В подогревателе, смесителей в реакторе имеются термоэлементы платина/

Платина в накаленном состоянии легко образует с углеродом углеродистую платину, которая очень хрупка, поэтому в местах, где она образовалась, тигель легко дает трещины. Нагревание платиновой посуды на коптящем пламени, как бы ни был мал светящийся язычок, или нагревание ее внутренним конусом пламени недопустимо, так как это влечет за собой образование углеродистой платины и, следовательно, порчу тигля. Более целесообразно выпаривать масло на электрических нагревателях. Окончательную прокалку следует производить в электрической муфельной печи, снабженной терморегулятором и реостатом для регулирования темперагуры. [c.38]

Как мы видели в 191, в реакция)(, протекающих с конечной скоростью, число столкновений между молекулами, приводящих к химическому взаимодействию (число эффективных столкновений), составляет лишь некоторую часть общего числа столкновений (большей частью лишь малую долю их). Можно показать, что эффективными оказываются лишь столкновения между такими молекулами, которые в момент столкновения обладают некоторым избытком внутренней энергии по сравнению со средней (для данной темперагуры) величиной. Именно этот избыток энергии. [c.477]

Вы г- слите температуру замерзания водного раствора, е< т давление его пара составляет 90% от давления пара чистой воды при той же темперагуре. Теплота плавления льда 6029 Дж/моль. [c.204]

Темперагур ные константы, С Пока- затели пре- ломления Сингония Наиболее распространенный цвет природного минерала Отношение к растворителям Прочие сведения [c.93]

Большинство предложенных формул и номограмм для перевода темперагуры кипения нефтепродуктов с одного давления на другое позволяет оперировать с давлениями не ниже 1 мм рт. ст. Однако в настояш ий момент в нефтяной лабораторной практике все отчетливее проявляется тенденция к переходу на глубокий вакуум, и с этой точки зрения представляет большой интерес номограмма Била [53], предложенная им для перегонки с ректификацией при давлении до 0,01 мм рт. ст. (рис. X. 14). [c.170]

При геотермическом градиенте 20 м на глубине 2000 м температура должка быть около ЮО" , на глубине 10000 м — около 500 . Реальные темперагуры отличаются от вычисленных, но все же онн могут достигать больших значени 1 — 200° и более. [c.6]

Как видно из приведенной схемы, применение управляющей вычислительной машины не исключает комплекса автоматических регуляторов, стабилизирующих темперагуру, давление, расход и уровень. На управляющую вычислительную машину возлагается лишь корректирование заданий этим регуляторам с целью ведения процесса при оптимальном режиме, обеспечивающем получение макси- [c.366]

Теплоемкость 2(а водных растворов,ккал/кг град Парциальное давление паров 2,5 -ных водных растворов ЭА (мм рт.ст.) при темперагуре с [c.215]

Рис. 5.9. Зависимость оч темперагуры термообработки ката-

В двухфазных парожидких системах, обладающих, согласно правилу фаз. двумя степенями свободы, испарение однородной жидкой фазы сопровождается преимущественным выкипанием одного из компонентов, играющего роль низкокипящего и вследствие этого темперагура системы прогрессивно в ходе перегонки возрастает до точки кипения второго компонента, играющего роль высококипящего, согласно изобарным кривым кипения и конденсации. Поэтому при раздельно ,I испарении слоя А, для которого компонент да играет роль низкокипящего, температура жидкой фазы растет в ходе перегонки, а жидкость обогащается компонентом а до тех пор-лока не будет достиг, нута его точка кипения. Этот процесс характеризуется кривой кипения АС и кривой конденсации СЕ, сходящимися в одной точке С, отвечающей чистому компоненту а и его точке кипения 4. [c.27]

Как в нефтяных, так и в газовых скважинах по аномалии темперагуры и градиента температуры можно определить эффективные мощности пластов и их продуктивность. При неустановившеТися притоке жидкости в скважину градиент температуры дает возможность проследить восстановление уровня и зафиксировать изменение динамической мощности пласта [2]. [c.7]

На рис. 5.1 и 5.2 представлены фафические показатели, характеризующие процесс переработки бензиновой фракции 62-140 С на катализаторе СГ-ЗП. Анализ полученных данных свидетельствует о сложной взаимосвязи между технологическими параметрами процесса и глубиной протекания основных реакций (дегидрирования и дегидроизомеризации нафтеновых углеводородов и гидрокрекинга нормальных парафиновых углеводородов), что, в свою очередь, определяет выход стабильного бензина и его качество. Например, выход и антидетонационные свойства стабильного катализата при осуществлении процесса при температуре 420 и 460°С с объемными скоростями подачи сырья соответственно 2 и 5 час практически одинаково, в то время как выход ароматических углеводородов при темперагуре 460 С выще на 11% мае. Таким образом, регулируя параметры процесса и тем самым изменяя глубину протекания основных реакций процесса, можно в достаточно щироких пределах изменить качество получаемого катализата, в частности, содержатше ароматических углеводородов и октановое число. [c.127]

Внутреннюю энергию в искомой точке В вычисляют по схеме, представленной на рис. 1.1, б. За начало отсчета принимают некоторую точку с удельным объемом Vo и темперагурой Го, в которой внутренняя энергия принята равной произвольной величине onst и. Так же, как и раньше, представим искомую внутреннюю энергию в виде суммы двух членов. Первый из них о определяется прн постоянном удельном объеме Vo и зависит только от температуры [c.9]

Чтобы записать подобное уравнение для реактора периодического действия, необходимо приравнять скорость изменения энергии смеси и разность теплоприхода и теплорасхода реактора за единицу времени. Теплоприход обусловлен тепловыми эффектами реакций (если они экзотермические), теплорасход — теплопередачей через стенку реактора. При расчете теплоотвода примем, что теплоемкость стенки очень велика по сравнению с теплоемкостью реагирующей смеси, и поэтому температуру стенки можно считать постоянной. Если реактор снабжен рубашкой, через которую прокачивается хладоагент, то при достаточно большой скорости прокачки темперагуру хладоагента также можно считать постоянной. При этих условиях уравнение теплового баланса запишется так [c.20]

Замечательна склонность щелочноземельных ме1аллов соединяться с азотом, возрасгающая по мере увеличения их атомной массы. Уже при комнатной темперагуре щелочноземельные металлы медленно соединяются с азотом, образуя нитриды. [c.608]

Технологическая схема установки для производства нитрилов и аминов по методу фирмы Armour изображена на рис. 9.12. Жирные кислоты, нагретые до 240 С в теплообменнике I, поступают на нижние тарелки колонны аммонолиза 2, куда одновременно подается перегретый аммиак из колонны 3. Темперагура в кубе колонны 2 поддерживается около 315 °С, температура аммиака на входе в колонну 3 — 360 °С. В колоннах 2 и 3 протекает реакция термического аммонолиза жирных кислот в амиды и нитрилы последние вместе с парами воды и избыточным аммиаком проходят теплообменник 1, перегреватель 4, где нагреваются до 360 °С, и поступают в трубчатый реактор 5, наполненный активной окисью алюминия. [c.300]

После загрузки катализатора в реактор и герметизации сис1емы проводилась опрессовка водородом на рабочее давление, и включались обогревы. После подъема гемпературы в реакторе до 200 С включался циркуляционный насос (1), и дальнейший нагрев до рабочей темперагуры происходил при циркуляции водорода. [c.103]

Распространение газов ири сгорании приводит к образовании ударной и взрывной волн, которые движутся перед фронтом 1 орення. Сжатие газа и его нагревание в ударной волне тем сильнее, чем больше скорость движения рлсншряюпхнхся газов, определяемая скоростью горения вспц ств. При быстром сгорании повьииение темперагуры смеси в ударной волне становится настолько значительным, что происходит воспламенение смеси. Возникает режим горения, где передача [c.40]

По количеству жидкости, которое может бьпь поглощено данным количеством студня, различают студни ограниченно набухающие и неограниченно набухающие. У некоторых студней, как, например, гуммиарабика в воде или каучука в бензоле, при введении достаточного количества жидкой фазы набухание может привести к разжижению студня и образованию золя. Такие студни носят название неограниченно набухающих. Однако чаще процесс набухания не доходит до разжижения, и такие студни называются ограниченно набухающими. К ним принадлежат, например, желатин, агар-агар, крахмал. Впрочем, некоторые студни, ограниченно набухающие в обычных условиях, могут при изменении условий (например, при повышении темперагуры) становиться неограниченно набухающими. Так, например, крахмал и желатин при повышении температуры могут переходить в золи. [c.525]

Над углем пропускают воздух под постоянным давлением, в резульгате чего происходит реакция С + = СО . Данные измерений позволили определить эффективную константу к при различных темперагурах. Результаты изме )ений и вычислений [c.409]

Температуру нагрева хромистых сталей при закалке обычно понижают с повышением содержания в них углерода. Если, например, для стали 1X13 необходим нагрев до температуры 950— 975 С. то для стали 3X13 достаточен нагрев до темперагуры 900—950° С. [c.216]

Депарафшизация рафината II масляной фракции 300...400°С на Ново-Уфимском НПЗ БНК проводится для пол>-чения масла МС-8 с темперагурой застывания минус 55°С. Выход масла при этом не превышает 40...42 % масс. Получаемый при этом побочный продукт - гач, содержащий при это до 40 % масла, в большинстве случаев используется как компонент котельного топлива. [c.158]

Те.мпература и время прессования определяются кинетикой отверждения связующих и являются взаимозавиеящими факторами. Значения темперагуры и времени прессования выбирают с таки.м расчето.м, чтобы обеспечить заданные физико-механические свойства стеклопластиков. Известная зависимость. между степенью отверждения и физико-механическими свойства.ми связующего и стеклопластика позволяет при выборе оптимальных значений этих параметров руководствоваться зависуьмостью степени отверждения от температуры и вре.мени отверждения. Скорость нагрева также влияет на прочность изделий. При большой скорости нафева в изделии наблюдается значительное запаздывание нагрева средних слоев, что ведет к неодновременности отверждения и появлению внутренних напряжений. [c.222]

Перед использованием в процессе каталнзатор восстанавливают. Восстановленный катализатор пирофорен. Параметры процесса получения парафинов) темперагура — 140—200 С давление — <0,1 МПа объемная скорость подачи сырья — 3000 [c.418]

Процесс компаундирования проводят при темперагуре отфузки готового битума - 170 10 С. [c.34]

Сепаратор С-1 установки АРФ-2, обеспечиваю-шлй процесс разделения в сверхкритических условиях, представляет собой цилиндрическую вертикаш емкость с окошком для визуального наблюдения за поведением деасфальтизатного раствора. Объем сепаратора 135 м допустимое рабочее давление 10,0 МПа, темперагура 200 °С. Сепаратор снабжен термопарой, манометром, электрическим обогревом и штуцерами для отбора проб верхней и нижней фаз на анализ. [c.51]

Поскольку непременным условием селективной очистки является наличие двухфазной системы — легкой фазы (рафипат-яого раствора) и тяжелой фазы (эютрактиого раствора), то верхний температурный предел очистки определяется критической температурой растворения (КТР), выше которой при любом соотношении растворителя и растворяемого продукта образуется однофазная система. Критическую температуру растворения определяют примерно так же, как и анилиновую точку нефтепродуктов, но ири соотношениях растворителя и сырья, соответству-юш их условиям очпстки данным растворителем . При выборе температуры очистки основываются на критической темперагуре растворения и очистку проводят при температуре иа 10—1. 3 "С ниже критической при выбранной кратности растворшстя к сырью. [c.183]

Вводится значение модуля упругости материала корпуса аппарата для каявдого состояния по соответствупцей темперагуре Е,,( Е (К)). [c.65]

Смотреть страницы где упоминается термин Темперагуры: [c.215] [c.224] [c.355] [c.36] [c.36] [c.684] [c.123] [c.366] [c.45] [c.100] [c.82] [c.230] [c.342] [c.300] [c.126] [c.199] [c.108] [c.162] [c.94] [c.195] [c.575] [c.579]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология