Насадочные абсорберы и теплообмен

Анализ результатов расчета насадочного абсорбера показывает, что основное диффузионное сопротивление массопереносу в этом процессе сосредоточено в жидкой фазе, поэтому можно интенсифицировать процесс абсорбции, увеличив скорость жидкости. Для этого нужно либо увеличить расход абсорбента, либо уменьшить диаметр абсорбера. Увеличение расхода абсорбента приведет к соответствующему увеличению нагрузки на систему регенерации абсорбента, что связано с существенным повышением капитальных и энергетических затрат (возрастают расходы греющего пара и размеры теплообменной аппаратуры). Уменьшение диаметра абсорбера приведет к увеличению рабочей скорости газа, ч-то вызовет соответствующее возрастание гидравлического сопротивления абсорберов. Ниже приведены результаты расчета абсорбера при рабочей скорости газа w = 2,l5 м/с, практически вдвое превышающей принятую ранее [c.202]

В связи с необходимостью межфазного массопереноса газожидкостные реакторы конструктивно сходны с абсорберами. Как и при абсорбции, применяют, например, насадочные колонны и аппараты с барботажными тарелками. Однако следует учитывать, что реакции сопровождаются значительно большим тепловым эффектом, чем физическая абсорбция, поэтому реакторы, в отличие от I абсорберов, всегда снабжают теплообменными элементами. Кроме того, при малой скорости реакции объем жидкости, находящейся в аппарате, должен быть значительно больше, чем для абсорбции, при которой важна лишь площадь межфазной поверхности. Объем аппарата должен обеспечивать достаточное время проведения реакции, необходимое для достижения заданной степени превращения. [c.269]

Насадочные, барботажные, а также некоторые пленочные колонны по конструкции внутренних устройств (тарелок, насадочных тел и т. д.) аналогичны абсорбционным колоннам, рассмотренным в главе XI. Однако в отличие от абсорберов ректификационные колонны снабжены теплообменными устройствами — кипятильником (кубом) и дефлегматором. Кроме того, для уменьшения потерь тепла в окружающую среду ректификационные аппараты покрывают тепловой изоляцией. [c.496]

Газожидкостные реакторы конструктивно сходны с абсорберами в связи с необходимостью межфазного массопереноса. Как и при абсорбции, применяют, например, насадочные колонны и аппараты с барботажными тарелками. Однако реакции сопровождаются значительно большим тепловым эффектом, чем физическая абсорбция, поэтому в отличие от абсорберов реакторы всегда снабжают теплообменными элементами. Кроме того, при малой [c.435]

Таким образом, технологическая схема производства МВА фактически объединяет представителей пяти из шести классификационных групп типовых процессов, отмеченных в работе [5, с. 31]. Для некоторых из этих процессов во ВНИИполимер были разработаны специальные программы, позволяющие определить оптимальность различных конструкционных и технологических решений, принятых при их проектировании. В число указанных программ вошли Программа оптимального расчета насадочного абсорбера (ПОРНА), Программа экономической оптимизации ряда теплообменных аппаратов (ПЭОРТА) и Программа оптимального расчета каскада полимеризационных аппаратов (ПОРКПА). Блок-схемы перечисленных программ и принципы их функционирования описаны в брошюре [57]. [c.74]

Применение пенных аппаратов для получения жидкой двуокиси углерода поглрщением СО2 из дымовых газов. Исследование процессов абсорбции и десорбции двуокиси углерода растворами моноэтаноламина показало высокую интенсивность применения пенных аппаратов [83]. Эти данные легли в основу создания малогабаритной установки для получения сварочной углекислоты из дымовых газов [97]. Установка производительностью 5 т/сутки жидкой углекислоты пущена в нормальную эксплуатацию в 1972 г. на Ивановском заводе автомобильных кранов. Она включает в качестве основных теплообменных и мас-сообменных аппаратов (рис. 1.31) многополочные пенные аппараты с решетками из нержавеющей стали. Для обеспечения необходимых технологических требований аппараты должны иметь (максимально) теплообменник — 2 полки, абсорбер — 9—И полок, десорбер — 7 полок. Коэффициенты тепло- и массопередачи в производственных условиях составляют Кт = = 2100—2500 Вт/(м2-град) /Се = 1600—2000 м/ч Сд = 10— —20 м/ч. Простота конструкции пенных аппаратов, малые габариты позволяют изготовлять их силами самих предприятий. Для установки производительностью 5 т/сутки жидкой углекислоты требуется площадь на 35—40% меньшая, чем для обычной установки с насадочными башнями, общая стоимость установки ниже на 35%. Себестоимость 1 т углекислоты при этом составляет [c.82]

В литературе описаны взрывы водородо-воздушных смесей в абсорберах и теплообменной аппаратуре в производстве соляной кислоты. Водородо-воз-душные смеси образуются при абсорбции хлористого водорода водой из не-взрывоопасной исходной смеси газов хлористого водорода и водорода, получаемой при синтезе. При прохождении такой смеси через насадочный скруб бар, орошаемый водой, хлористый водород растворяется в абсорбенте (воде) с образованием соляной кислоты, а газовая фаза обогащается практически керастворенным н аодс водородом, который с воздухом дает взрывоопасные смеси в верхней, свободной от насадки, части абсорбера и последующих поверхностных газовых холодильниках. [c.214]

В совмещенном прямом цикле АХМ использван регенеративный теплообмен между потоками слабого и крепкого раствора при этом снижаются потери от необратимости теплообмена в генераторе и абсорбере, уменьшаются расходы греющего пара и охлаждающей воды. Крепкий раствор после теплообменника XII направляется на орошение насадки ректификационной колонны. Применение ее в АХМ обусловлено повышением эффективности холодильного цикла с ростом концентрации пара (при равном давлении температура кипения чистого аммиака ниже). Ректификационная колонна АХМ обычно комбинированная нижняя часть насадочная, верхняя — тарельчатая. Дальнейшее повышение концентрации пара происходит в дефлегматоре II за счет охлаждения потока пара. Стекающая флегма используется для орошения тарельчатой части ректификационной колонны. Обычно концентрация пара на выходе из дефлегматора более 0,995. Следует, однако, иметь в виду, что охлаждение пара приводит к ухудшению показателей совмещенного прямого цикла и увеличению расхода тепла в генераторе. [c.185]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология