Радиус трубы

При установившемся ламинарном течении в круглой трубе ДЛЯ [1 — о) 3>> R ID (где К — радиус трубы О — коэффициент молекулярной диффузии), можно получить [c.111]

Как уже указывалось, в турбулентном потоке можно выделить турбулентное ядро и ламинарный подслой. В турбулентном ядре полное касательное напряжение равно сумме вязкой и турбулентной составляющей. В ламинарном подслое полное касательное напряжение равно вязкой составляющей, которая, как это следует из (2.15), линейно зависит от расстояния до стенки Поскольку толщина ламинарного подслоя мала по сравнений) с радиусом трубы, на основании (2.15) можно приближенно положить [c.69]

Прежде чем закончить обсуждение различных аспектов использования уравнения (2.24), следует отметить, что оно не содержит ни радиуса трубы, ни ее длины. Это означает, что при переходе от небольшого реактора к промышленному аппарату распределение времен пребывания при ламинарном режиме не изменяется, если реакторы выбирают с одинаковым значением /о (и, следовательно, с одинаковым значением среднего времени пребывания). [c.69]

Г —расстояние от оси трубы 7 —радиус трубы и и о — соответственно скорость в точке и средняя скорость потока, м сек. [c.51]

Графики, приведенные на рис. 1-39, 1-40, 1-41, показывают, как изменяется порозность по радиусу труб диаметром 2" и 4" при [c.53]

Таким образом, были получены следующие значения . ,ф при средней длине слоя (/"о — радиус трубы) [c.156]

Задача состояла в расчете радиуса трубы и диаметра зерен катализатора. Величины [c.244]

ЛРц, — составляющая потерь давления за счет трения газа о стенки трубы Л — радиус трубы [c.617]

Она действительна при относительной шероховатости поверхности е = Д/г (Д — средняя высота выступов на поверхности, л — радиус трубы) меньше критической величины [c.250]

Ряд работ посвящен экспериментальному изучению поля скоростей в потоке через слой зерен [1—5]. Было установлено, что скорость газового потока у стенки трубы может быть или несколько выше, или близка к средней скорости потока, причем повышение скорости по радиусу трубы наблюдается при засыпке шариков с шероховатой поверхностью. [c.100]

Ряд работ посвящен экспериментальному изучению поля скоростей в потоке через слой зерен [1—4]. Было установлено, что скорость газового потока у стенки трубы может быть или несколько выше, или близка к средней скорости потока, причем повышение скорости по радиусу трубы наблюдается при засыпке шариков с шероховатой поверхностью. К тому же выводу приводят результаты исследований [5, 6], в которых изучалось изменение окраски слоя зерен, содержавших крахмал или ацетат свинца, при продувании через слой потока газа с примесью иода или сероводорода. [c.113]

Гв - внутренний радиус трубы. [c.99]

Я и г — внешний и внутренний радиусы трубы [c.360]

Зная радиус трубы и количество катализатора, вычисляют вы соту слоя катализатора. [c.284]

Характерная особенность транспортирования сыпучего материала в виде однородного псевдоожиженного слоя — несущественное для практических задач изменение е по радиусу трубы. Подобная структура движения двухфазного потока обычно свойственна зернистым материалам с размером частиц 6 > 60 10 м. [c.6]

Необходимое условие транспортирования частиц материала по всему диаметральному сечению трубы заключается в превышении скорости обтекания частицы около стенки трубы над Ов- В этом случае величина (I—е) несущественно изменяется по радиусу трубы [47]. [c.31]

В качестве масштаба измер1ения (аналогично ММ на рис. П-1) примем единица длины равна радиусу трубы Го, а единица скорости — максимальной скорости макс (по оси трубы). Любые системы рассматриваемого класса явлений будут описываться двумя инвариантами [c.17]

Ззяты следующие размеры и параметры радиус трубы реактора / =1,87 см высота реактора z=10 см средний диаметр частицы катализатора йц = 0,318 см порозность слоя е = 0,39 коэффициент теплопроводности зерен Яч=1,6-10-2 кал см-сек-град) температура охлаждающей жидкости = 320 °С = 593 °К давле- [c.198]

Если задача решается приближенно, величину к можно рассчитать, пользуясь средними значениями Ср и <3. Скорость потока G и диаметр частиц выбираются так, чтобы новым значениям радиуса трубы реактора R соответствовали прежние значения к и к . Для изучения влияния изменения G и d, на fee и кп можно провести приближенные вычисления, пренебрегая теплопроводностью твердой фазы и считая, что (Re) = Re" onst (п = 0,5— 0,6). При этом получаем уравнения, содержащие G и dq [c.241]

Из приведенных уравнений следует, что массовая скорость меняется пропорционально квадрату радиуса трубы R, а диаметр зерна катализатора должен меняться слабо. С другой стороны, ни кв, ИИ 7 не остаются постоянными ке меняется, ио меньшей мере, ироиорциопально кубу радиуса, а к-,—пропорционально / . В этом случае падение давления и теплоперенос не влияют на скорость реакции ири масштабном переходе и поэтому можно создать хорошую модель, пригодную при произвольном масштабе. Если принять, что активность катализатора обратно пропорциональна диаметру его зерна, то получим следующие зависимости [c.242]

Система — двухмерная или осесимметричная, причем а представляет собой либо половину расстояния между вертикальными плоскостями, либо радиус трубы. Потенциальное движение потот а в обоих случаях подчиняется уравнению Лапласа [c.173]

RePr — число Пекле х — расстояние от входа в трубу до данного сечения R — радиус трубы). Указанные величины чисел Нуссельта получены пои двух конкретных граничных условиях без учета ряда влияющих факторов. В реальных условиях величины Nu могут иметь промежуточные значения. [c.233]

Подвод тепла (положительный или отрицательный) за счет теплоНередачи от вещества, текущего по внешней поверхности трубы с температурой Т , характеризуется общим коэффициентом теплопередачи и. Вводя понятие гидравлического радиуса трубы представляющее собой отношение площади поперечного сечения S [c.123]

Используя величины этнх парамет )ов и зпачеК е j. представленные на рнс. У-16, можно численно решить дифферепцпальные уравнения шаговым методом, выбрав по г шаг, равный V40 длины трубы L, а по г — равный радиуса трубы Л. [c.194]

Разработана математическая модель, описьгаающая нестационарное истечение жидкости из вертикальной трубы, закрытой сверху, с полностью открытым нижним концом. Установлена зависимость параметров истечения (время опорожнения, скорость истечения) от соотношения длины и радиуса трубы. Исследовано нестационарное истечение стабильных жидкостей в другом предельном с тучае - из горизонтальной трубы. Получены автомодельные решения как невязкого инерционного истечения, так и вязкого безинерционного ю по-лубесконечной трубы. Кроме того, получено приближенное решение для оценки количества вытекающей жидкости в зависимости от времени для трубы, имеющей конечную длину. [c.5]

На рис. 1.24 приведены кривые изменения угловой скорости по радиусу трубы в различных сечениях, из которых видно, что вращение потока по закону твердого тела (со = onst) наблюдается возможно только в первом сечении при режиме (Л = 0,5 на участке между периферийным и осевым потоком приблизительно от г 0,4 до г 0,9, и можно допустить, что такое вращение идет от соплового сечения. В ядре потока (г от О до 0,5) на всех режимах (ц = 0 0,5 1,0) закон квазитвердого вращения не соблюдается. Такой вывод следует и из экспериментальных данных других исследователей. Так, по данным В. С. Мартыновского и В. П. Алексеева в вихревой трубе (Дт = 28 мм, <1д = 10 мм) в трех нормальных сечениях (L = 3,5Дт, L = 10,7Дт, L = 21,5Дт) в ядре потока угловая скорость не постоянна. В первом сечении со с ростом радиуса резко снижается как при ц = 0,2 от г 0,14 до г 0,57. В пределах от г 0,57 до г 0,86 вращение потока можно принять квазитвердым для всех трех сечений (ход кривой от г 0,86 до стенки не показан). [c.41]

В работе [20] на графике распределения скорости по радиусу трубы Дт = 76,2 мм для (i = О прямолинейный участок в сечении L = 0,ЗДт прослежива- [c.41]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология