Скорость потока угловая

Рассматривая процесс взаимодействия периферийного и центрального потока, Е.Н. Соколов указывает, что при этом происходит выравнивание термодинамических температур и угловых скоростей. Тепловая и кинетическая энергия передается от центрального потока периферийному. Большая угловая скорость потока объясняется формированием его из частиц газа, увлекаемых из периферийного потока. Не рассматривая природу процесса, он ведущим при взаимодействии считает приосевой поток. Расчет вихревой трубы основывается на распределении тангенциальных скоростей в сопловом сечении по закону квазитвердого вихря. Вьще-ляются два режима работы критический, когда давление охлаж- [c.20]

Величина В характеризует изменение амплитуды, а Ф является фазовым сдвигом. Как следует из равенств (111.53) и (111.54), параметры В шФ являются функциями непосредственно измеряемых величин, таких как скорость потока, длина слоя, угловая частота, а также коэффициента продольного переноса, значение которого необходимо найти. [c.59]

Теоретические исследования, конструкторские разработки и практика эксплуатации центрифуг показали, что эффективность очистки масел в них повыщается при создании ламинарного потока масла в роторе центрифуги, надежном удержании в нем уловленных частиц и отсутствии проскальзывания масла относительно ротора при их совместном вращении. Эти условия осуществляют, главным образом, выбирая соответствующую конструкцию вставок ротора вставки помимо уменьщения пути частиц могут выполнять и другие функции. Для уменьшения осевой скорости потока масла в роторе применяют вставки в виде крыльчатки с винтовыми лопатками, шнека или улитки. Для выравнивания угловой скорости потока масла (и создания тем самым более благоприятных условий для удаления загрязнений) используют вставки в виде крыльчатки с радиальными лопатками, набора перфорированных или кольцеобразных поперечных дисков, набора радиальных трубок. Чтобы уменьшить вихреобразование в потоке, способствующее повторному уносу частиц, применяют вставки с перегородками (радиальными, косыми, поперечными, кольцевыми или спиральными), а также блоки осевых трубок, соты с осевым или радиальным проходом масла и т.д. [c.159]

Представим себе движение жидкости по каналу произвольной конфигурации, который, в свою очередь, вращается с некоторой угловой скоростью со вокруг какой-то оси. Абсолютная скорость в таком потоке представляет собой векторную сумму двух величин относительной скорости гю рассматриваемой частицы относительно стенок канала и переносной скорости и, т. е. скорости соответствующей точки внутреннего пространства канала при вращении последнего с угловой скоростью со. Величина переносной скорости определяется угловой скоростью со вращения канала и расстоянием г рассматриваемой точки от оси вращения [c.28]

Средние же слои с наименьшей термодинамической температурой удаляются на большие расстояния и опускаются для разворота на меньшие радиусы, при этом сохраняются высокие значения угловых скоростей. В образовавшемся охлажденном потоке угловая скорость уменьшается от оси трубы в сторону увеличения радиуса и при приближении к диафрагме. За срезом ВЗУ между ОП и нижними слоями струй возникает зона вторичных циркуляционных течений. [c.49]

В предлагаемом Т. Ф. Ильиной методе расчета движения дисперсных частиц в закрученном потоке угловая скорость со в цилиндрической части аппарата определяется как скоростью истечения газа из соплового сечения, так и струйным характером течения в камере энергетического разделения [c.316]

Если давление на входе в форму постоянно, то фронт потока продвигается с непрерывно снижающейся скоростью (см. Пример 14.1). Если фронт потока продвигается с постоянной скоростью, то давление впрыска непрерывно растет. Как упоминалось выше, постоянная скорость заполнения наблюдается лишь для легко заполняемых простых форм. В действительности же скорость потока постоянна лишь на ранней стадии заполнения формы, а затем она снижается. На рис. 14.7 показаны кривые зависимости времени заполнения формы от температуры расплава на входе в форму и от давления впрыска для непластифицированного ПВХ. Угловой коэффициент касательной к кривой время заполнения — температура расплава зависит от энергии активации вязкого течения, т. е. от температурной чувствительности коэффициента консистенции т. А угловой коэффициент касательной к кривой время заполнения — давление впрыска зависит от индекса течения п, увеличиваясь с уменьшением последнего. [c.529]

Чтобы вычислить коэффициент молекулярной диффузии одного газа в другом, строят график зависимости Яа = / (а ). Для разных значений Я и а график имеет прямолинейный характер. Отбросив первый член (УП1.47), так как он ничтожно мал при больших скоростях потока по сравнению со вторым членом уравнения, определяют коэффициент молекулярной диффузии по угловому коэффи- [c.209]

Ввиду сложной гидродинамической обстановки в циклоне точно рассчитать процесс очистки газа в нем чрезвычайно сложно. Обычно исходят из того, что время пребывания частицы в аппарате должно превышать время, необходимое для достижения частицей внутренней поверхности циклона. Иногда для такой оценки прибегают к допущению о постоянстве угловой скорости потока газа по сечению. Тогда время осаждения частицы определяется по формуле (III. 67), в которой Дб —диаметр корпуса, а Дв —диаметр выхлопной трубы. Производительность циклона определяется по формуле (III. 68), в которой Fp — рабочий объем циклона. Другой подход заключается в том, что вихревой поток, в котором происходит сепарация частиц, рассматривается как вихревой шнур. Как было показано в гл. II, напряжение вихревого шнура, равное произведению угловой скорости на площадь поперечного сечения, — величина постоянная. Поскольку площадь поперечного сечения цилиндрического вихря пропорциональна квадрату его радиуса, то [c.238]

Интересно проявляется влияние пониженного давления на ВЭТТ и на ее зависимость от скорости потока газа-носителя при анализе высококипящих веществ. Из рис. У.8 видно, что при переходе от атмосферного давления к пониженному угловой коэффициент правой ветви кривой Я(а) сводится к нулю. Это позволяет увеличивать скорость потока газа-носителя, не опасаясь снижения эффективности колонки, и таким путем ускорять процесс разделения. [c.136]

Определение коэффициента вязкости дано в разд. 9.12 при изложении кинетической теории газов. Это определение применимо к ламинарному потоку, т. е. к потоку, в котором один тонкий слой гладко скользит относительно другого. Когда скорость потока достаточно велика, возникает турбулентность. Коэффициент вязкости может быть измерен с помощью ряда методов, которые иллюстрируются рис. 11.1. Эти методы включают определение скорости потока через капилляр, скорости осаждения сферической частицы в жидкости, а также определение силы, необходимой для поворота одного из двух концентрических цилиндров с некоторой угловой скоростью. [c.340]

Относительная скорость потока вблизи любой точки А стержня, находящейся на расстоянии I от его центра, составляет (см. рис. 3.18) А = gl sin ( . Компонента этой скорости вдоль длинной оси частицы равна i = Ua os ср = /2gi sin 2ср, а компонента, перпендикулярная к стержню, равна 2 = а sin ф = = gi sin ф. Тангенциальные составляющие u стремятся растянуть или сжать частицу в зависимости от знака ф. Нормальные составляющие 2 поворачивают частицу, так как силы вязкости создают вращающий момент, приводящий частицу во вращательное движение с угловой скоростью со. Значение U найдем, пренебрегая инерцией, из условия совпадения линейной скорости концов стержня с нормальной составляющей скорости жидкости [c.163]

Таким образом, размер частицы меньше толщины ламинарного слоя и, следовательно, угловая скорость потока для частицы будет определяться скоростью [c.160]

Если предположить, что вектор угловой скорости твердых частиц может быть ориентирован случайным образом, то вкладом силы Магнуса в среднюю силу межфазного взаимодействия можна пренебречь. Сила, обусловленная наличием градиента скорости потока, обтекающего твердую частицу, также обычно не учитывается. [c.35]

Вентили по своему назначению делятся на регулировочные и запорные. Для регулирования скорости потока, уменьшения давления (дросселирования) или устранения больших перепадов давления применяются вентили с конусной шпилькой (штоком). Для точной регулировки подачи небольших количеств газа и жидкости под давлением до 1000 ат устанавливается угловой регулирующий вентиль (рис. 20). Сальники вентилей имеют асбесто-графитовую или тефлоновую набивку. Запорные вентили (рис. 21) предназначаются как для полного перекрывания прохода, так и для быстрого снятия давления в аппаратуре (выпуск газа или жидкости). Вентили изготавливаются с возможно более широким проходом, причем конус штока даже при незначительном повороте ручки вентиля не должен создавать [c.160]

Результаты экспериментальных исследований, проводимых обычно с помощью скоростной киносъемки [21], позволяют установить некоторую общую картину движения дисперсной фазы при относительно малых ее концентрациях (пневмотранспорт при сушке в трубах-сушилках, кристаллизация в циркуляционных аппаратах). Основное направление движения частиц— продольное, совпадающее с направлением движения несущего потока сплошной среды, и лишь отдельные частицы сравнительно медленно перемещаются в поперечном направлении. Имеет место различная скорость продольного движения частиц по сечению двухфазного потока, при этом эпюра скорости частиц приблизительно аналогична эпюре скорости потока сплошной среды. На участке равномерного движения частиц их скорость практически равна разности между скоростью несущего потока и скоростью витания частиц, а на участке разгона дисперсной фазы скорость частиц изменяется от нулевого значения в точке их ввода до стационарного значения, при этом длина участка разгона увеличивается для крупных частиц, обладающих большой инертной массой. Частицы вращаются, в основном, вокруг горизонтальной оси с угловой скоростью, увеличивающейся по мере возрастания степени несферичности частиц и скорости сплошной среды. [c.69]

Аналогичная серия графиков, но с другими значениями угловых коэффициентов, была получена при скоростях потока Нз, N2 и СО2 12, 52, 75, 100, 125 и 150 см/мин. [c.264]

При рабочем колесе, рассчитанном по схеме вынужденного вихря, угловая скорость потока за колесом постоянна. [c.160]

Методика расчета коэффициентов диффузии по формуле (2.1.91) была использована при обработке экспериментальных данных, представленных Л. Маркуссен в работе [17], В этой работе проводились экспериментальное и теоретическое исследования по адсорбции паров воды из потока воздуха сферическими гранулами оксида алюминия при различных скоростях потока и температурах. Прежде всего приведем пример расчета коэффициента диффузии на основе экспериментальных данных работы [17]. Кинетические кривые снимались при начальной концентрации адсорбата Са = 0,00342 кг/м скорости потока w — 11,3 м/с, радиусе сферических гранул адсорбента R = = 1,63-10- м, Моо = 0,0642 кг/кг. Равновесие хорошо описывается изотермой Фрейндлиха с показателем 1/т = 0,4906. Результаты эксперимента приведены в табл. 2.6 там же указаны значения вспомогательных величин /(y), рассчитанные по формуле (2.1.90), где я = 0,6737 получено по формуле (2.1.52). На рис. 2.9 экспериментальные данные представлены в координатах s/tKVR ) - f (Y). Хорошо ВИДНО, что точки группируются около не-которой прямой. Угловой коэффициент этой прямой равен и находится из уравнения (2,1.91). [c.54]

В нашем случае принимаем коэффициент уменьшения угловой скорости потока =1,2 [c.273]

Радиоизотопные тахометры. Для измерения скорости (расхода) жидкости, текущей по трубопроводу, часто применяют устройства с чувствительным органом в виде вертушки, расположенной в потоке жидкости ось вертушки выводят через сальниковое уплотнение наружу. По угловой скорости ее вращения определяют мгновенную скорость потока, а по числу оборотов—суммарный расход жидкости за время измерения. [c.166]

Скорости потока жидкости в трубах обычно измеряют трубками полного напора при одновременном измерении пьезометрического напора на стенке. На рис. 2-16, а показана схема измерения скоростей с помощью угловой трубки полного напора. Трубка 2 закреплена в державке 8, которая фиксируется в стержне 7 цангой 5. Стержень перемещается радиально в корпусе координат-ннка 3 с помощью микрометрического винта 4. На стержне закреплен ограничитель б, скользящий в прорези корпуса 3. Перемещения трубки отсчитывают по шкале на корпусе. Чтобы повысить точность установки трубки, ограничитель 6 снабжен нониусом. [c.130]

Вентили по своему назначению можно подразделить на регулировочные и запорные. Для регулирования скорости потока, уменьшения давления (дросселирования) или устранения больших перепадов давления, применяются вентили с конусной шпилькой (штоком). Угловой регулирующий вентиль (рис. 22) применяется на установках для точной регули-ровки подачи небольших количеств газа и жидкости под давле- [c.114]

На рис. 1.24 приведены кривые изменения угловой скорости по радиусу трубы в различных сечениях, из которых видно, что вращение потока по закону твердого тела (со = onst) наблюдается возможно только в первом сечении при режиме (Л = 0,5 на участке между периферийным и осевым потоком приблизительно от г 0,4 до г 0,9, и можно допустить, что такое вращение идет от соплового сечения. В ядре потока (г от О до 0,5) на всех режимах (ц = 0 0,5 1,0) закон квазитвердого вращения не соблюдается. Такой вывод следует и из экспериментальных данных других исследователей. Так, по данным В. С. Мартыновского и В. П. Алексеева в вихревой трубе (Дт = 28 мм, <1д = 10 мм) в трех нормальных сечениях (L = 3,5Дт, L = 10,7Дт, L = 21,5Дт) в ядре потока угловая скорость не постоянна. В первом сечении со с ростом радиуса резко снижается как при ц = 0,2 от г 0,14 до г 0,57. В пределах от г 0,57 до г 0,86 вращение потока можно принять квазитвердым для всех трех сечений (ход кривой от г 0,86 до стенки не показан). [c.41]

Условие (2.3) соответствует невозмуш енному полю течения (2,1), (2.2). Условие (2.4) есть условие прилипания на поверхности сферической частицы, в котором принято во внимание, что свободно взвешенная в простом сдвиговом потоке частица враш,ается с постоянной угловой скоростью, равной угловой скорости враш,ения потока как твердого тела. [c.222]

Метод С. Г. Чуклина также имеет целый ряд допущений, которые сводятся к усреднению величин, измененных за рассматриваемый промежуток времени температуры поверности инея 0,, его плотности Рин и коэффициента влаговыпадения однако это достаточно корректное допущение в физической модели процесса выпадения инея. Кроме того, в сравнении с предыдущим методом в нем не применяются трудновычисляемые значения коэффициента испарения 3 и площади поверхности продуктов цр, но в расчет входят величины, характеризующие взаимосвязь процесса тепло- и массопереноса между воздухом и приборами охлаждения, что позволяет проводить прогноз усушки продуктов для вновь проектируемых камер и определять ее величину для эксплуатируемых камер по известным характеристике охлаждающей системы и режиму эксплуатации. Причем этот метод также пригоден для расчета усушки при охлаждении и замораживании пищевых продуктов. Метод расчета усушки по тепловлажностному отношению наиболее удобен для практических расчетов, так как для расчета потерь продукта достаточно определить величину общего теплового потока и значение коэффициента, характеризующего изменение состояния воздуха в процессе тепло- и массообмена. В этом методе основными допущениями являются следующие усушка в начале и конце процесса протекает с одинаковой скоростью и угловой коэффициент можно рассчитать заранее в зависимости от параметров процесса. [c.159]

Судя по примеру 3.2.2.2, полученное значение угловой скорости частицы, при которой сравниваемые силы могут быть сопоставимы, более чем на три порядка превышает необходимую величину угловой скорости потока ((01 = 26 315 с (см. пример 3.2.2.1)). Таким образом, если в потоке существует сдвиговое течеьше, то во многих случаях силой Магнуса можно пренебречь. Этот результат представляется важным, поскольку рассчитать величину а>2 в любой точке течения намного труднее, чем скорость сдвига потока. [c.160]

Приведенные примеры показывают, что поперечные силы намного меньше силы сопротивления. Это позволяет решать многие практические задачи без у чета как вращения частищ , так и скорости сдвига. Однако в пристенном слое поперечные силы принимают максимальное значение, и их оценка может оказаться целесообразной. Например, при попадании частицы из ядра потока в пристенную область скорость частицы будет превышать скорость потока, и поперечная сила будет перемещать частицу к стенке. Напротив, при отрыве частицы от стенки она будет отставать от потока, и поперечная сила будет перемещать ее в ядро потока. Очевидно, что взаимодействие частицы с твердой стенкой существенно изменит ее угловую скорость и, следовательно, величину поперечной силы. [c.161]

В большинстве случаев силой тяжести Р можно пренебречь. Тогда движение частицы в поле центробежных сил будет определяться соотношением центробежной силы Fu, силы сопротивления F и архимедовой силы А- Будем выражать касательную составляющую скорости потока W через угловую скорость (W vr), а скорость осаждения частицы равную радиальной составляющей скорости, как производную радиальной составляющей пути по времени (И = [c.165]

Таблица 3.8. Формулы для расчета теплоотдачи при высокой скорости потока 77 Таблица 3.9. Теплообмен тел вращения 79 Таблица 4.1. Излучательиые свойства абсолютно черного тела 89 Таблица 4.2. Константы излучения в уравнениях Планка, Стефана-Больцмана и Вина 92 Таблица 4.3. Угловые коэффициенты излучеиия для двух диффузно отражающих поверхностей 94

Коэффициент расхода С, для диафрагмы данного типа является функцией Re и р., При числах Рейнольдса (рассчитанных для дйаметра диафрагмы и скорости потока), превышающих 30ООО, коэффициенты С добычно постоянны. Для диафрагм с прямоугольными или остроугольными, кромками значения,, коэффициентов. С находятся в пределах от 0,595 до 0,620 (для отверстий минимального сечения или радиальных отверстий при Р<0,8 для отверстий во фланцах при р <0,5). На диаграмме (П-16) приведены значения коэффициентов расхода К = С /К 1 — Р (учитывающих фактор скорости 1 /У 1 — р ) в зависимости от Р и расположения отверстий для измерения давления за диафрагмой. В литературе мо>кно найти точные значения мэффйцнен-тов расхода для отверстий фланцевых,, радиальных, угловых и отверстий минимального сечения При переходном режиме течения (50 <Ке<30 ООО) значения коэффициентов расхода будут несколько больше указанных ранее (чем больше р, тем выше значение коэффициента расхода). В области ламинарного течения (Ке<50) величина С уменьшается с понижением значения Не. При Ке<30 ООО рекомендуется тарировать диафрагмы Потеря давления в круглой диафрагме с радиальными отверстиями или с отверстиями минимального сечения может быть рассчитана по уравнению , [c.133]

Значения постоянных этого ряда для большого числа веществ рассчитаны Спенсером и Джустисом [100]. Эффект теплоемкости для смеси азот-ацетон нри работе с детектором с незащищенными нитями ясно показан на рис. Х-5, взятом из работы Бохемена и Пёрнелла [4]. За исключением скорости потока, все условия в ячейке теплопроводности поддерживались постоянными для каждой изотермы. Отрицательные угловые коэффициенты указывают на то, что величины Ак и АСр противоположны по знаку, и интегральная реакция на одно и то же количество ацетона уменьшается с увеличением скорости потока согласно уравнению (X. 8). Площади проходят через нуль и становятся отрицательными при высоких скоростях потока. При нулевой скорости потока сигнал обуславливается всецело величиной А А и, как нетрудно заметить. [c.213]

Диаметры труб системы охлаждения определяют по допустимым скоростям потока. Согласно ТОЬ27-2600( для воды во всасывающих трубопроводах принимается скорость 0,7—1,5 м/с, в напорных — 1—3 м/с (значения допустимых скоростей см. в табл. 16). В связи с тем, что охлаждающая вода от подводящего трубопровода поступает последовательно к компрессорам, диаметр трубопровода выполняется ступенчатым, поэтому расчет потерь давления целесообразно проводить в тггбличной форме. Для каждого отдельного участка, например от напорного патрубка насоса до точки отбора на охлаждение цилиндра компрессора К2 (на рис. 99 обозначен индексом 2), подсчитываются потери на прямых участках, в закруглениях, Т-Образных и угловых соединениях и арматуре. Потери в прямых участках труб [c.148]

Рис. 14.34. Компоновка горелок а — фронтовая б — встречная лобовая в — встречно-смещенная г — угловая тангенщ5альная IV — скорость потоков I — холодная воронка 2 — горелки 3, 4 — фронтовая и задняя стены 5 — зона возможного шлакования

При погружении песчано-глинистого осадка на глубину происходит его уплотнение, вследствие чего уменьшается объем осадка это вызывает отжатие воды из порового пространства. Скорость перемещения отжимаемой воды мел<ду частицами различна и зависит от расстояния между ними. Чем больше сближаются частицы, тем выше скорость потока воды и, следовательно, тем больший перепад давления действует на них. В результате уплотнения глинистые частицы располагаются на таком близком расстоянии друг от друга и от зерен скелета, что происходит уменьшение -потенциала до критической величины, вследствие чего глинистые частицы слипаются (коагулируют) или прилипают к зерным бо1Ьшого размера. Агрегатированный глинистый материал (глинистый цемент), образовавшийся в результате коагуляции глинистой суспензии, находится в поровом пространстве песчано-глинистой породы в виде сгустков как на минеральных зернах, которые несут па себе геостатическую нагрузку, так и в угловых порах, образующихся при контактах зерен. Коагуляция коллоидных систем может быть вызвана разнообразными факторами, детальный аналпз которых выполнен различными авторами [4, 14, 62]. [c.86]

Чтобы рассчитать угловую скорость а>=(1(р1сИ, необходимо знать только тангенциальные скорости концов палочки. Они будут тангенциальными компонентами скоростей потока жидкости, т. е. равными Ро51п ф. Тангенциальная скорость равна аа, так что [c.499]

Предлагаемая конструкция угловой трубной головки с дорном, совершающим круговые колебаиия (рис. 1), в значительной степени лишена указанных недостатков. Снижение пульсацли дост I-гается в данной конструкции за счет изменения способа, наложения вибрационного воздействия если в существующих виброэкструзионных головках колебания прикладываются в направлении течения полимера, то в предлагаемом устройстве вибрация воздействует в направлении, перпендикулярном вектору скорости потока. [c.34]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология