Скорость обтекания частицы

Аэрофонтанные сушилки. Для удаления слабосвязанной влаги из дисперсных материалов неоднородного гранулометрического состава в условиях, когда скорость витания частиц (скорость обтекания частицы газом, при котором сила его гидродинамического воздействия на частицу уравновешивается ее силой тяжести) значительно меняется в процессе сушки, при-136 [c.136]

Дпя внешней задачи среднее расстояние между центрами капель при ( = 0,18 равно 2,9К. Толщина диффузионного слоя при Ре 10 составляет 6 3 10 . Эта оценка может служить косвенным обоснованием независимости 8Ь от задержки дисперсной фазы при учете изменения относительной скорости обтекания частиц в стесненном потоке. [c.209]

Если в пристенной области трубы скорость обтекания частицы будет то в этой области частица либо остановится, либо бу- [c.30]

Необходимое условие транспортирования частиц материала по всему диаметральному сечению трубы заключается в превышении скорости обтекания частицы около стенки трубы над Ов- В этом случае величина (I—е) несущественно изменяется по радиусу трубы [47]. [c.31]

При расчетах величина V выбиралась из соображений, что средняя скорость обтекания частицы у стенки трубы должна быть больше Ов. Невыполнение этого условия в корне изменяет картину процесса. Частицы скапливаются у стенки трубы и движутся вниз. В этом случае касательные напряжения могут не только уменьшиться до нуля, но и изменить направление. Это значит, что общие потери давления на транспортирование могут быть меньше величины я[Рд(1 — е)- -ре]. Очевидно этим явлением объясняются неожиданные эфф< кты, упоминаемые в [17]. [c.32]

В трубе наиболее опасная зона — пристенная область. Следовательно, минимальную приведенную скорость газа, при которой будет гарантировано движение частицы вверх, следует искать из условия, что средняя скорость обтекания частицы газовым потоком около стенки трубы должна быть больше Va- [c.47]

Для интенсификации процессов экстракции и растворения могут быть использованы низкочастотные механические колебания. Опыт показывает, что при наложении колебаний увеличивается скорость обтекания частиц и процесс заметно ускоряется. Весьма значительное увеличение скорости обтекания и соответствеино — коэффициентов массоотдачи возможно при осуществлении вращательного движения жидкости со взвешенными в ней твердыми частицами (центробежный режим). Можно заметить, что методы интенсификации экстракции в системах жи. кость—твердое тело и жидкость—жидкость аналогичны. [c.555]

Аппараты такого типа надежны в работе и обеспечивают высокие производительности. Наряду с этим они металлоемки, громоздки и требуют сравнительно больших расходов электроэнергии. Удельная производительность шнековых аппаратов (на единицу объема или веса аппарата) невелика, что объясняется относительно низкой скоростью обтекания частиц и умеренной величиной поверхности соприкосновения фаз. Контакт между фазами ухудшается вследствие проскока некоторой части жидкости, обусловленного заметным расслоением фаз, так как значительная часть твердого материала перемещается в виде более плотного слоя вдоль нижней части корыта. [c.558]

В барабанных экстракторах достигаются большие удельные производительности и более высокие коэффициенты массоотдачи (вследствие большей скорости обтекания частиц), чем в шнековых аппаратах. Улучшение массоотдачи связано с систематическим обновлением поверхности контакта фаз прн пересыпании твердых частиц внутри барабана. [c.559]

Остановимся на способах задания фигурирующей в уравнениях (1.1), (1.7) функции V от пространственных координат, которая определяет поле скоростей обтекания частицы и считается известной. В большинстве случаев в качестве V будет использоваться распределение скоростей при ламинарном режиме. [c.15]

Для широкого круга задач приближенные аналитические выран ения для распределения скоростей обтекания частицы поступательным или сдвиговым потоком могут быть получены в явном виде (см., например, [1071). [c.17]

Предполагаем, что определенное по скорости относительного движения частицы и жидкости число Рейнольдса мало, а число Пекле велико. Турбулентное движение жидкости, несущей взвешенные частицы, можно считать в среднем установившимся, хотя и не обязательно однородным, причем взвешенная частица последовательно попадает в различные участки поля течения, так что в среднем скорость обтекания частицы постоянна. Эти предположения справедливы для широкого класса систем, встречающихся на практике, в частности для суспензий в аппаратах с мешалками разных типов. [c.104]

Процессы адсорбции в аппаратах с перемешиванием, как правило, проводят при скоростях вращения мешалки, обеспечивающих полное суспендирование частиц твердой фазы, поскольку при этом вся поверхность зерен адсорбента участвует в массообмене. Взвешивание зерен твердого материала, находящихся на дне аппарата, происходит под действием подъемной силы, обусловленной разностью скоростей обтекания частицы на нижней и верхней ее гранях. После отрыва от дна частицы увлекаются потоками жидкости и находятся в объеме аппарата-во взвешенном состоянии. Важным условием нормальной работы аппаратов непрерывного действия с перемешиванием является равномерное распределение частиц твердой фазы в жидкости, так как только в этом случае зерна адсорбента пребывают в аппарате заданное по технологическим условиям время. В результате обработки многочисленных экспериментальных данных установлено, что существует оптимальная частота вра- [c.177]

Отметим, что скорость обтекания частицы полагалась постоянной, не зависящей от уменьшающегося значения й в процессе растворения, что справедливо для обтекания неподвижной частицы. [c.85]

Если ввести в рассмотрение скорость обтекания частицы у стенки [c.161]

Для вертикальных труб условие, при котором скорость обтекания частицы вблизи стенки превышает скорость ее витания, т. е. [c.162]

Методы интенсификации процессов экстрагирования в системе твердое тело — жидкость. Скорость внутренней диффузии определяется условиями переноса вещества в капиллярах твердой частицы, а скорость внешней диффузии — скоростью обтекания частиц потоком. В определенной мере эти факторы взаимосвязаны. При движении жидкости через неподвижный слой частиц условия их обтекания зависят исключительно от расхода жидкости. При свободном же движении частиц скорость обтекания равна разности скоростей жидкости и частицы (скорости осаждения). Чем крупнее частица и чем больше ее плотность отличается от плотности жидкости, тем выше скорость обтекания (соответствующие закономерности рассмотрены в гл. И). [c.499]

Моделирование восходящих вертикальных разреженных сред ( 2 <0,05 (см. рис. 3.4.6.1)) может быть охарактеризовано другим примером — одномерным двухфазным потоком с частицами, у которых не проявляются силы поверхностного взаимодействия при транспортировании (для газового потока это материалы, не относящиеся к группам С и А по классификации Гел-дарта (см. рис. 3.4.4.1)). Здесь также следует выполнить условие, при котором скорость обтекания частицы около стенки канала будет превышать ее скорость витания (см. пример 3.2.3.1). В противном случае концентрация частиц будет нарастать у стенки, а сами частицы будут сползать вниз, создавая в канале продольную циркуляцию дисперсной фазы. [c.202]

Уравнение (1.43) указывает на способ определения лимитирующей стадии растворения по экспериментально установленной зависимости Ко от скорости обтекания частицы жидкостью (рис. 1.9). Другой способ описан в разд. 1.5. [c.26]

Аппараты такого типа надежны в работе и обеспечивают высокую производительность. Наряду с этим они металлоемки, громоздки и требуют сравнительно больших расходов электроэнергии. Удельная производительность их невелика, что объясняется относительно низкой скоростью обтекания частиц, умеренной величиной поверхности соприкосновения фаз и существенным продольным перемешиванием. [c.200]

Важно отметить, что имеется в виду гидродинамически стационарный режим. Ускорение потока или его искривление создает новые условия, при которых скорость обтекания частицы жидкостью будет определяться не только силой тяжести, но и инерционными силами. Для турбулентного потока речь идет о таких частицах, размер которых достаточно велик, чтобы по отношению к турбулентным пульсациям она вела себя как неподвижное тело. В противном случае мы перейдем в область нестационарного инерционного режима. [c.58]

Скорость обтекания частицы здесь полагается постоянной, не зависящей от уменьшающегося значения г в процессе растворения, что, строго говоря, справедливо при обтекании закрепленной частицы. [c.96]

При размерах порядка Ю" мм и менее относительная скорость обтекания частиц может стать существенно зависящей от характера возникающих в аппарате турбулентных пульсаций и-взаимодействия частиц с этими пульсациями. Пример корреляционной зависимости для мелких частиц может быть следующим [c.106]

Согласно методу статистического моделирования процесса сушки, каждая частица перемещается по объему псевдоожиженного слоя случайным образом, со случайными значениями скорости и, следовательно, в любой последующий момент времени может оказаться на некоторой иной высоте, где значения температуры и влагосодержания сушильного агента другие, чем те, с которыми частица контактировала в предыдущий момент. Случайным образом изменяется также значение скорости обтекания частицы и значения коэффициентов внешнего тепло- и влагообмена. [c.333]

В случае кипящего слоя общий вид критериальной зависимости для условий внешнего теплообмена одиночного зерна должен сохраниться с той только разницей, что в критерий Ке должна войти действительная скорость обтекания частицы w, , которая получается из условия существования кипящего слоя — равенства сил сопротивления среды и веса частицы [c.83]

В этой области значения NupPr нри одинаковых Re/e для рассмотренных дисперсных систем — величины одного порядка и с некоторым превышением следуют уравнению (Х,44). При этом эмпирические корреляции для неподвижного слоя в общем располагаются выше и, как правило, с большим наклоном к оси абсцисс, нежели для псевдоожиженного. Малое изменение NUp с Re в псевдоожиженном слое говорит о том, что действительная скорость обтекания частицы потоком мало изменяется с увеличением расчетной скорости U (возможно, Ua близка к Uf). [c.461]

Важнейшим свойством массопередачи при лимитирующем сопротивлении сплошной фазы является квазистационарный характер процесса, что резко отличает массопередачу в сплошной фазе от массопередачи в дисперсной фазе. Лишь для случая массопередачи от пузырей очень большого диаметра (>25 мм) было отмечено [72, 73] некоторое уменьшение коэффициентов массопередачи с увеличением времени контакта. Однако для пузырей столь большого размера возможно возникновение специфических эффектов, например, изменение скорости обтекания частицы под влиянием градиента межфазного натяжения по механизму, рассмотренному Тимсоном и Дюном [74]. Уменьшение коэффициента массопередачи может быть связано также с механизмом движения столь больших пузырей, которые увлекают с собой некоторый объем сплошной фазы [75]. [c.210]

Из практики пневмотранспорта по вертикальным трубам с е > 0,99 известно, что для частиц размером б и скоростью витания Vb существует такая минимальная скорость газа v, ниже которой пневмотранспортирование невозможно. Для надежного транспортирования необходимым и достаточным является условие umin ub, где umin — минимально возможная скорость обтекания частицы в трубе. [c.47]

Из анализа перечисленных упрощающих предположений и примеров постановок задач можно видеть, что круг рассматриваемых задач ограничен сравнительно простыми по физической формулировке модельными задачами тепло- и массообмена частиц с потоком для слабо тепло-и массонапряженных процессов в промышленных системах и природных явлениях, когда поле скоростей обтекания частиц может быть задано независимо от полей концентрации и температуры. При этом главное внимание сосредоточено на возможно более строгом и полном учете влияния особенностей гидродинамического обтекания на распределения концентраций и температуры и интенсивность массотеплообмена. [c.15]

В данной книге вопрос о массотеплообмене частицы с потоком исследуется в случаях, когда для описания поля скоростей обтекания частицы могут быть использованы имеющиеся в литературе приближенные аналитические решения гидродинамической задачи, обычно соответствующие малым числам Рейнольдса (см., например, [107])., Диффузионное и тепловое числа Пекле однозначно связаны с числом Рейнольдса соотношениями [c.18]

Режим кипящего слоя характеризуется интенсивным перемешиванием слоя и существенно отличается от так называемого режима спокойного псевдоожижения, когда перемешивание незначительно. Как это было показано М. С. Шарловской [318] в начальный период кипения при резком увеличении порозности слоя действительная скорость обтекания частиц может изменяться [c.481]

Так как в слое развиваются весьма значительные температуры и процесс для достаточно крупных частиц протекает в диффузионной области, то форсировка слоя зависит практически только от скорости обтекания частиц воздушным потоком, причем эта скорость при не1Подвижных частицах оказывается равной скорости газо-воздушного потока в слое [c.143]

При В 1 дс /дг -> 0 с = соп81. Такой режим называют внешнедиффузионным. Он характеризуется равномерным распределением концентрации в пористом объеме частицы в каждый момент времени экстрагирования. Путем увеличения коэффициента массоотдачи (этого можно достичь, увеличивая скорость обтекания частиц жидкостью) можно перевести процесс экстрагирования во внутридиффузионный режим, обеспечивая максимально возможную интенсификацию процесса. [c.283]

Рис. 2.24. Зависимость наблюдаемой константы К скорости преврашения в гетерогенном процессе сжимаюшаяся сфера от температуры Т (а) и скорости обтекания частицы и (б). Режимы процесса

Скорость обтекания частиц в кипящем слое, по мнению неко-торых исследователей [4, 5, б], постоянна и равна скорости витания. Эта точка зрения не учитывает взаимного влияния частиц. [c.13]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология