Аппарат со взвешенным слоем адсорбент

ИЗУЧЕНИЕ ПРОЦЕССА АДСОРБЦИИ В ПРОТИВОТОЧНОМ КОЛОННОМ АППАРАТЕ СО ВЗВЕШЕННЫМ СЛОЕМ АДСОРБЕНТА [c.171]

Изучение процесса адсорбции в противоточном колонном аппарате со взвешенным слоем адсорбента [c.237]

Исходя из сделанного теоретического анализа процесса адсорбции в противоточном аппарате [ и установления влияния отдельных параметров на скорость процесса [ ], в настоящем сообщении рассматриваются вопросы влияния диаметра аппарата и скорости газового потока на коэффициент массопередачи в противоточном колонном аппарате со взвешенным слоем адсорбента. [c.369]

В интервале исследованных чисел псевдоожижения К =2 Ъ коэффициент массопередачи в противоточном колонном аппарате со взвешенным слоем адсорбента не зависит от скорости газового потока. [c.372]

Относительно свойств фаз и особенностей их движения в аппарате приняты допущения, такие же как и для аппаратов со взвешенными слоями адсорбента (см. стр. 67), а движение частиц твердой фазы в контактном патрубке в условиях пневмотранспорта (в восходящем газовом потоке) описывается уравнением [76] [c.70]

Рассмотрим работу многосекционного (многоступенчатого) аппарата со взвешенными слоями адсорбента при кинетике обработки общего вида. Считают [104], что из опытов, проведенных с конкретным адсорбентом, известны кривые сушки и нагрева при постоянных значениях определяющих параметров [c.118]

Рис. 3-1. Блок-схема, расчета процесса сушки адсорбента в многоступенчатом аппарате со взвешенными слоями адсорбента.

Рис. 3-2. Результаты расчета процесса сушки цеолита NaX в трехступенчатом аппарате со взвешенными слоями адсорбента (кривые — расчет точки — экспериментальные данные)

На рис. 3-2 приведены результаты расчета (сплошные линии) по описанной выше программе процесса сушки промышленного цеолита NaX в трехсекционном колонном противоточном аппарате со взвешенными слоями адсорбента при использовании в качестве исходных данных экспериментальных режимов. На этом же рисунке представлены результаты опытов (точки). Как следует из рисунка, совпадение расчетных и экспериментальных данных вполне удовлетворительное (отклонение 9—11% от остаточной влажности в адсорбенте). [c.125]

ОТ 25—30 до 100—110 °С (потери теплоты на периодический нагрев слоя), а в аппаратах со взвешенным слоем адсорбента зона десорбции находится практически при постоянной температуре (табл. 5-4). [c.174]

Осуществление таких процессов с использованием движущегося слоя невозможно из-за нереально больших размеров аппаратов и трудностей равномерного распределения адсорбента в них по поперечному сечению. Эффективно в данном случае применение многоступенчатых аппаратов со взвешенными слоями адсорбента. Работа при высоких скоростях потоков, превышающих примерно в 5 раз допустимую скорость в движущемся слое, является одним из основных преимуществ данного метода. В определенных случаях это ведет также к интенсификации тепло- и массообменных процессов. [c.192]

Несмотря на указанные трудности, метод расчета по коэффициентам внутренней диффузии на основе модели послойной отработки зерен адсорбента представляется целесообразным. Поэтому необходимо установить зависимости коэффициентов внутренней диффузии от физико-химической природы системы адсорбтив—адсорбент и степени отработки адсорбента. Это даст возможность аналитически рассчитывать адсорбционные процессы в широких диапазонах изменения физико-химической природы системы адсорбтив—адсорбент с привлечением электронно-цифровой вычислительной машины (ЭЦВМ). Одним из возможных решений является следующая замкнутая система рекуррентных уравнений, описывающих процесс в многоступенчатом аппарате со взвешенными слоями адсорбента. [c.197]

Адсорбционные процессы в аппаратах со взвешенными слоями адсорбента. Метод основан на взаимодействии восходящих потоков газов или жидкостей с твердыми зернистыми материалами, в результате которого последние переходят в состояние псевдоожижения. Слой зернистого материала становится при этом легкоподвижным, текучим . Чаще всего такой слой называют взвешенным или кипящим. Свойство текучести твердой (зернистой) фазы во взвешенном состоянии позволяет адсорбенту свободно перемещаться как в продольном, так и в поперечном сечениях аппарата. Одним из основных преимуществ этого метода является возможность проведения процесса при скоростях газового потока, значительно превышающих скорости в аппаратах с неподвижным и с движущимся слоями адсорбента. Скорость газового потока в свободном сечении аппарата может достигать 1,5—2 м/сек в зависимости от типа и зернения адсорбента. Кроме того, во взвешенном слое создаются благоприятные условия для обтекания гранул адсорбента газовым потоком, в связи с чем обеспечивается хороший контакт между твердой и газовой фазами. [c.30]

В последние годы большое внимание уделяется адсорбционным процессам, проводимым в аппаратах со взвешенным слоем адсорбента. [c.215]

В общем-то данный метод не является чем-то новым, и проблема здесь состоит в соответствующем аппаратурном оформлении процесса, поскольку в существующих аппаратах со взвешенными слоями адсорбента вести процесс на микросферических адсорбентах нецелесообразно Это связано с тем, что для устранения уноса частиц с потоком с уменьшением диаметра зерна резко понижаются допустимые скорости газового потока В работах [62, 64] исследованы аппараты непрерывного действия с центробежным разделением фаз, позволяющие осуществлять процессы на микросферических адсорбентах (цеолиты, силикагели с диаметром зерна 100-1000 мкм) [c.220]

С развитием химической промышленности интенсификация адсорбционных процессов проводилась по пути перехода от аппаратов периодического действия к аппаратам непрерывного действия. Были созданы аппараты со взвешенным слоем адсорбента. Различают аппараты с провальными тарелками и переточными устройствами на тарелках. [c.536]

Адсорбция во взвешенном слое адсорбента. В аппаратах со взвешенным слоем адсорбента при расширении слоя (/ /Ло)>2 н (h d)<8 (где А —высота взвешенного слоя угля, / о — высота нснодвижного слоя угля к/ко — расширение слоя й — диаметр аппарата) происходит полное перемешивание частиц угля [60, 61]. В этом случае данные о статической емкости угля тоже могут быть исиользованы для расчета необходимой равновесной дозы. Но [c.110]

С целью проверки ранее высказанных [ > теоретических положений и установления численных значений коэффициента и показателей степеней критериального уравнения, повволяюш его определить коэффициент массопередачи в противоточном колонном аппарате со взвешенным слоем адсорбента, нами были проведены экспериментальные исследования на установках с адсорберами диаметром 0.058 и 0.3 м. [c.360]

Под руководством П. Г. Романкова в ЛТИ проводятся фундаментальные исследования динамики адсорбции в кипящем слое. Пользуясь методами теории подобия, П. Г. Романков и В. Н. Ленилин нашли функциональную зависимость, описывающую динамику процесса в до-проскоковый период. Дано обобщенное уравнение динамики адсорбционного процесса. Исследована кинетика процесса совместной адсорбции воды и двуокиси углерода в противоточных колонных аппаратах со взвешенным слоем адсорбентов — цеолитов разных типов. Показано, что скорость сорбционного процесса определяется внутридиффу-зионной кинетикой. Предложено уравнение динамики адсорбции в тарельчатом противоточном колонном аппарате непрерывного действия со взвешенным слоем цеолитов. [c.270]

Взвешенный слой адсорбента. Расчет процесса сушки адсорбента в аппаратах со взвешенным слоем адсорбента можно осуществить, используя приведенную в гл. 2 математическую модель процесса десорбции во взвешенном слое адсорбента в токе инертного десорбирующего агента. Однако, нам кажется, здесь следует представить и математическую модель процесса сушки адсорбентов и методику расчета [104], которая опробирована на ряде адсорбентов. [c.117]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология