Степень отработки адсорбента, средняя

Существенной особенностью аппаратов КС является значительное перемешивание адсорбента по высоте слоя, имеющей, как правило, величину порядка 60—100 мм, обеспечивающую удовлетворительное псевдоожижение. Для аппаратов не слишком значительного диаметра при интенсивном псевдоожижении часто принимается полное перемешивание адсорбента, что соответствует постоянному значению средней степени отработки адсорбента по всему объему слоя. По газовой фазе обычно принимается режим идеального вытеснения. [c.300]

Правая часть кинетического уравнения (5.155) соответствует средней степени отработки адсорбента во втором слое г 2, получаемой интегрированием распределения (5.153) с весовым множителем Т1 = [1—(1—У)Ц и с дополнительным учетом полностью отработанной доли адсорбента Х - -Х2 на выходе из второго слоя. /(Л2) — значение определенного интеграла из соотнощения (5.151), соответствующее величине параметра Л2. [c.304]

Средняя степень отработки адсорбента в КС и на выходе из аппарата определяется из материального баланса по адсорбтиву [c.306]

Уменьшить число секций в адсорбере можно путем увеличения расхода адсорбента. Если, например, увеличить Мт не в 1,3 раза по отношению Л11,т1п, а в 5 раз, т. е. Мт = 5-1,26-10- = 6,3-10- м /с, то Ко. = 7,34[6,3-10- /(1,64Х ХЮ- )] = 19,0 с . Средняя степень отработки адсорбента на выходе из аппарата а = 0,5-0,00376/(6,3-10 )0,5 = 30,4 кг/м. По изотерме адсорбции С (30,4) = 0,77-10- кг/м, и средняя движущая разность концентраций [c.307]

Рис. 5.38. Изменение концентрации в газе ЛС) на каждом слое, концентрации под слоем (С) и средней степени отработки адсорбента (ц) на выходе из каждого слоя.

Одноступенчатый адсорбер. В адсорберах как непрерывного, так и периодического действия массообмен практически заканчивается на относительно небольшой высоте псевдоожиженного слоя Яа. Выше этой зоны и на выходе из слоя концентрация вещества в газовом потоке практически равновесна со средней степенью отработки адсорбента в слое. При известной изотерме адсорбции и Яа < Я расчет аппарата может быть проведен по уравнению материального баланса [24] [c.213]

Находим среднюю степень отработки адсорбента на выходе из слоя. Так как Тт/т= 12 000/1400 > 4, то для расчета можно воспользоваться уравнением [c.217]

Зададимся средней конечной степенью отработки адсорбента ук = 0,3, тогда из материального баланса для всего аппарата определим расход твердой фазы. [c.224]

Адсорбция в аппаратах непрерывного действия с псевдоожиженным слоем. Отличительной особенностью аппарата для непрерывной адсорбции в псевдоожиженном слое по сравнению с аппаратом периодического действия является большая производительность. Как показано в монографии [41], по высоте псевдоожиженного слоя непрерывного действия при постоянной скорости подвода вещества устанавливается определенный стационарный профиль концентраций, несмотря на неравномерность отработки частиц в таком слое. В аппаратах непрерывного действия массообмен заканчивается на определенной высоте от входа в адсорбер. Необходимо отметить, что при адсорбции растворенных веществ длина участка массообмена больше, чем при адсорбции газов и паров. Это объясняется тем, что коэффициент массообмена в системе жидкость — твердое тело по крайней мере на порядок меньше соответствующего коэффициента в системе газ — твердое тело. Однако и в случае адсорбции из растворов выше некоторого участка слоя в потоке устанавливается постоянная концентрация вещества, равновесная со средней степенью отработки адсорбента. В таком случае расчет процесса адсорбции в аппарате непрерывного действия можно проводить [41], используя уравнение материального баланса [c.140]

Рис. 4.6. Зависимость коэффициента внутреннего массопереноса паров воды в зернах цеолита МаХ от средней степени отработки адсорбента. Скорость воздуха (в м/с) / — 0,23 2 — 0,70 3—1,4 Со=1,75 кг/м =20 "С

Правая часть второго уравнения (4.97) соответствует средней степени отработки адсорбента во втором слое у2, получаемой интегрированием распределения (4.96) с весовым множителем [1 —(1 — (/) ] и с учетом полностью отработанной доли [c.238]

Задается средняя конечная степень отработки адсорбента, например ук = 0,3, тогда расход адсорбента определится из материального баланса для всего аппарата. Из первого уравнения (4.97) находится концентрация С под первым слоем, затем из второго равенства (4.97) определяется концентрация адсорбтива под вторым слоем, при этом величины и /(Л1) известны из расчета первого слоя. Третий псевдоожиженный слой рассчитывается по уравнениям (4,98) при п = 3 и т. д. [c.243]

Высота псевдоожиженного слоя, м Средняя продолжительность цикла между переключениями секций или колонн каскада ЫО , с Средняя степень отработки адсорбента, выводимого на регенерацию, % [c.243]

Так как в общем случае коэффициент массообмена Ро зависит от степени отработки адсорбента, то, следовательно, в кипящем слое непрерывного действия при средней степени отработки слоя и прочих одинаковых условиях Ро также зависит от среднего времени пребывания материала в слое. Очевидно, что Ро будет постоянным в том случае, когда лимитирующей стадией процесса является внешний массообмен, либо когда коэффициент внутреннего переноса не зависит от степени насыщения адсорбента. В этой связи имеется известная аналогия процесса массообмена в кипя- [c.56]

Эта аналогия полезна при анализе характера протекания процесса массообмена в кипящем слое непрерывного действия, в котором также практически весь массообмен заканчивается на относительно небольшой его высоте йд- Выше этой зоны и на выходе из слоя концентрация вещества в газовом потоке будет практически равновесной со средней степенью отработки адсорбента в слое. Это дает возможность производить расчет процесса адсорбции в кипящих слоях непрерывного действия по уравнениям материального баланса (при известной изотерме адсорбции) [c.57]

Рассмотренные выше недостатки однокамерных адсорберов непрерывного действия объясняются, в основном, гидродинамическими свойствами аппаратов с кипящим слоем неоднородностью псевдоожижения при больших высотах слоя, которые приходится принимать для обеспечения требуемой емкости слоя, и интенсивным перемешиванием твердой фазы. Эта последняя особенность создает наибольшие трудности, так как, с одной стороны, возникает значительная неравномерность по степени отработки адсорбента на выходе из аппарата, а с другой, — что наиболее существенно, из-за отсутствия противотока не удается снизить содержание адсорбтива в газе-носителе до концентрации, меньшей, чем равновесная со средней степенью насыщения адсорбента в слое. [c.62]

На следующих секциях средние величины адсорбции и входные концентрации увеличиваются, что приводит к снижению скорости процесса массообмена, и, начиная с некоторой ступени, равновесие между газовой и твердой фазами уже не будет достигаться, т. е. йа Я. На всех последующих ступенях, включая последнюю нижнюю тарелку, величина выходной концентрации будет определяться не материальным балансом, как на первых тарелках, а кинетическими закономерностями отработки зерен. Очевидно, что при стационарном режиме в каждом слое существуют постоянные средние величины адсорбции и концентрации адсорбтива в газовой фазе. Поэтому количество вещества, адсорбируемого каждым слоем адсорбента многоступенчатого аппарата- в единицу времени, также будет постоянным. Как было показано выше, коэффициент массообмена в одноступенчатом кипящем слое непрерывного действия определяется средней степенью отработки адсорбента в слое. Очевидно, что в многоступенчатом аппарате с кипящим слоем коэффициенты массообмена на каждой тарелке при установившемся состоянии будут различными. На верхних тарелках, где средняя степень насыщения адсорбента невелика, процесс массообмена может лимитироваться подводом вещества к поверхности зерна (внешнедиффузионной кинетикой). При перетекании материала на следующие тарелки и, следовательно, нарастании средней степени насыщения адсорбента доля внутридиффузионного сопротивления будет увеличиваться и на последних (нижних) тарелках лимитирующей стадией процесса становится внутренний массоперенос. Следовательно, величины коэффициентов массообмена в многоступенчатом аппарате уменьшаются при переходе от верхних тарелок к нижним. [c.65]

Из рис. 2.28 видно, что при увеличении средней степени отработки адсорбента в аппарате в целом (с увеличением скорости [c.68]

Определить диаметр адсорбера и среднюю степень отработки адсорбента па выходе из адсорбера (в допущении послойной отработки зерен) [c.129]

Определение средней степени отработки адсорбента на выходе из слоя. Так т 12000. как > 4, то для расчета [c.130]

В завершение краткого обзора кинетики адсорбции существенно отметить, что нелинейность изотермы адсорбции может оказывать влияние на среднюю степень отработки частиц адсорбента при наличии флуктуаций концентрации целевого компонента около наружной поверхности частиц. Флуктуации могут стать особенно заметными при адсорбции в псевдоожижен-ном слое, где частицы могут случайным образом перемещаться ло объему слоя, в разных точках которого концентрация адсорбтива в газе-носителе различна. Оказывается [2], что при выпуклой изотерме адсорбции влияние флуктуаций внешней концентрации уменьшает количество поглощенного целевого [c.206]

Если задаться средней конечной степенью отработки адсорбента г)к = 0,3, то ИИ материального баланса для всего аппарата определится расход адсорбента. Далее по уравнению (5.155) находится концентрация под первым слоем Сь затем из равенства (5.155) — концентрация адсорбтива под вторым слоем (при этом величины и /(Л1) известны из расчета первого слоя). Третий КС рассчитывается по уравнеиям (5.156) при л = 3 и т. д. [c.310]

Подстановка исходных и вычисленных величин, а также принимаемой высоты псевдоожин енного слоя Я = 0,10 м позволяет вычислить расход адсорбента Мт = 9,9-10 5 м- /с. Далее определяются прочие параметры процесса средняя степень отработки адсорбента на выходе нз слоя VI = = 41,6-0,01015 + 0,00103 = 0,421 среднее время пребывания адсорбента т = 0,10-0,785-1,03 (1—0,5)/(9,9-Ю ) = 420 с время полной отработки частиц х,п = a RУ(QD, ) == 270(0,95-10 3)2/(б.2,3-10- -6,69-Ю-З) = 2,64 х X 10= с. [c.243]

Влияние соотнощения т /тср на среднюю степень отработки адсорбента можно представить, используя полученную нами с В. Флокком [38] экспериментальную зависимость величины выходной концентрации от расхода адсорбента при прочих одинаковых условиях. Исследование проводили водной секции многокамерного аппарата на системе бензол — уголь АГ-3. Расход газа составлял Ог= = 1140 нм Цм ч). со = 30 мг/л. [c.56]

Решение задачи определения средней степени отработки адсорбента на выходе из слоя сводится к определению величины ЛГакт, которая может быть найдена из совместного решения кинетического уравнения отработки зерна адсорбента во времени и плотности их распределения. При этом средняя степень отработки определяется соотношением [c.123]

Подставляя значение Макт в уравнение (5.46), получим уравнение для расчета средней степени отработки адсорбента на выходе из слоя [c.125]

Явный функциональный вид плотности распределения дает принципиальную возможность вычислять среднее значение степени отработки потока, но для этого должна быть известна кинетическая зависимость отработки отдельного элемента потока от времени у(т). Примерами такого рода кинетической функции являются зависимость от времени размера растворяющейся частицы или растущего в растворе кристалла, влагосо-держание высушиваемой частицы, количество адсорбированного частицей адсорбента вещества, температура нагреваемых или охлаждаемых частиц, степень завершенности химической реакции и т. п. Это именно та зависимость от времени, о которой выше говорилось, что она практически никогда не бывает линейной функцией времени. Явный вид кинетической зависимости у(т) в относительно простых случаях может быть получен из модельных представлений о кинетике конкретного процесса или в общем случае из экспериментов (см. гл. 3, 7, 8, 9, 10). [c.132]

Из анализа уравнений (2.64) и (2.65) следует, что средние коэффициенты массообмена в изученных пределах практически не зависят от скорости газового потока в колонне, но существенным образом зависят от расхода адсорбента и высоты слоя на тарелке. С увеличением расхода адсорбента иумень-щением высоты слоя, а следовательно, с уменьшением среднего времени пребывания материала в аппарате и средней степени его отработки при прочих одинаковых условиях величины ро увеличиваются. [c.73]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология