Поток газовый, допустимая скорост

Скорость данного процесса значительно выше скорости восстановления оксидов азота аммиаком, что позволяет в этом случае создать каталитический модуль меньших размеров. Поэтому в разработке фильтра для очистки дымовых газов котельных использовался нетрадиционный материал — высокопроницаемый катализатор, позволяющий получить высокую термостабильность, низкий коэффициент термического расширения, малое гидродинамическое сопротивление газовому потоку, высокие допустимые объемные скорости потока, однородность геометрической структуры, а также обеспечить простоту конструкций и удобство в изготовлении и эксплуатации фильтра. [c.152]

Расчет электрофильтров. Электрофильтры рассчитывают на основе практических данных о допустимой скорости очищаемых газов в электрическом ноле электрофильтра. Исходя из этого и из заданного расхода, определяют площадь рабочего (активного) сечения электрофильтров. Конструкцию электрофильтра выбирают также на основании эксплуатационного опыта, исходя из условия обеспечения максимальной степени очистки газового потока. По требуемой площади активного сечения и выбранного электрофильтра определяют необходимое число электрофильтров. [c.230]

Для определения допустимой скорости газового потока (г г, м/с) в свободном сечении аппарата можно воспользоваться формулой Обрядчикова и Хохрякова [c.115]

Определить допустимую скорость газового потока в газосепараторе, в который поступает смесь, состоящая из бензина с =0,655 и 2600 кг/ч газообразных продуктов при 35°С. Давление в сепараторе 323 кПа. М газа-40. [c.119]

Допустимая скорость движения газового потока по формуле (113) [c.118]

Другим главным фактором, который нужно учитывать при расчете и выборе размеров пылеосадительной камеры, является скорость газового потока. Она должна быть ниже скорости увеличения или подхвата осевшей пыли. Как правило [493], считают, что для большинства материалов следует сохранять скорость потока менее 3 м/с. Однако некоторые материалы (например, крахмал или сажа), подхватываются потоком при меньших скоростях, тогда как для тяжелых частиц, образующих агломераты в виде крупных комков, допустимы гораздо более высокие скорости (табл. У-2). В связи с этим, а также учитывая проблему достижения равномерного газового потока через камеру, реальная эффективность камеры не совпадает с эффективностью, найденной на основе простых уравнений, приведенных выше. [c.227]

В практике проектирования выбор размера узла газового тракта принято производить по допустимой скорости газа в некотором его сечении. Но если проходные сечения в различных участках узла не одинаковы, то для достижения малых потерь давления недостаточно указать допустимую скорость газа в каком-либо одном сечении. Так, при проектировании клапана недостаточно обеспечить умеренную скорость в его щели, так как завышенной может оказаться скорость в седле или в ограничителе подъема, и потеря давления в клапане будет высокой. Причиной повышенной потери давления могут быть также местные завихрения или сул<ения потока. Но все эти обстоятельства полностью принимаются в расчет, если при выборе узла регламентировать величину скорости газа с , отнесенной к эквивалентной площади Ф. Вводя в формулу (VI. 1) величину [c.203]

Допустимая скорость газового потока [c.209]

Распылительные абсорберы. Интенсивное распыление абсорбента целесообразно, поскольку с уменьшением размера капель возрастает удельная межфазная поверхность. При этом, однако, снижается допустимая скорость газового потока и, следовательно, производительность абсорбера до уровня, исключающего механический унос капель абсорбента уходящим потоком газа. В главе I было показано, что скорость начала уноса твердых частиц газовым потоком подчиняется уравнению R p = (4/3) Аг, где определяющим линейным размером является диаметр частицы d. [c.494]

При выходе газа из прорезей со скоростью Шр с тангенциально направленными осями под углом а к горизонтали образуется вращающийся газовый поток на тарелке, который увлекает жидкость, поступающую в центральный приемный стакан. В результате организуется вращающийся двухфазный поток газ совершает вращательное винтообразное движение вверх под верхнюю тарелку, а жидкость — в горизонтальной плоскости радиально-кольцевое движение от центра к периферии, сливается в кольцевой карман и по сливным трубам в центр нижней тарелки. В зависимости от геометрических параметров тарелки, свойств фаз и соотношения их объемных скоростей наблюдается три гидродинамических режима работы тарелки барботажный режим, когда кинетической энергии газовых струй недостаточно для раскручивания жидкости переходный режим — начало раскручивания жидкости и струйный режим в условиях регулярного вращения газо-жидкостного слоя на тарелке. В поле центробежных сил происходит тесный контакт и четкое разделение фаз, повышаются допустимые скорости фаз по сравнению с барботажным режимом работы, в результате чего увеличивается производительность тарелки. [c.276]

Процесс окислен-ия нафталина в псевдоожиженном слое катализатора иногда ведут при избыточном давлении 1—2 ат. Это позволяет при тех же линейных скоростях газового потока увеличить массу газа, проходящую через слой катализатора, не уменьшая время контактирования. При атмосферном давлении увеличение расхода паро-газовой смеси может привести к превышению максимально допустимой скорости потока и к разрушению структуры псевдоожиженного слоя. Оптимальное давление выбирается с учетом возрастания расхода электроэнергии на дополнительное сжатие воздуха и повышения стоимости аппаратов, рассчитанных на работу под давлением. [c.42]

Существенным фактором, определяющим размеры конвертора с псевдоожиженным слоем катализатора, является максимально допустимая скорость газового потока в поперечном сечении аппарата чем выше допустимая скорость газового потока, тем больше может быть слой катализатора и меньше поперечное сечение аппарата. При прочих равных условиях допустимая скорость газового потока повышается при уменьшении дисперсности катализатора и при возрастании его удельного веса. [c.60]

Такая предельно допустимая скорость газового потока определяется по уравнению, подобному (1П.2) [c.147]

Давление в ионном источнике определяется прежде всего объемной скоростью напуска исследуемого соединения и производительностью вакуумного насоса. Для большинства масс-спектрометров допустимы скорости напуска до 0,2 мл/мин. Поэтому в приборах ГХ — МС, использующих колонки с насадкой, в масс-спектрометр напускают обычно лишь около 1% потока, выходящего из газового хроматографа, хотя в некоторых случаях выходящий из газового хроматографа поток почти целиком поступает в масс-спектрометр и при этом не происходит искажения спектра, связанного с повышенным давлением. [c.174]

Серный скруббер по своей конструкции и размерам не отличается от бензольных скрубберов. Его размеры диаметр от 3 до-6 м и высота до 40 м. Он также заполнен деревянной хордовой насадкой. Допустимая скорость газа в серном скруббере, отнесенная к его полному сечению, составляет 0,7—0,8 м/сек. Необходимая поверхность орошения насадки на 1 3 в час газа, приведенного к нормальным условиям (0° и 760 мм рт. ст.), равна 0,5—0,6 м2. При установке нескольких серных скрубберов они включаются последовательно, не более двух скрубберов на каждый газовый поток. [c.223]

Для определения допустимой скорости газового потока (и , м сек) в свободном сечении аппарата можно воспользоваться формулой С. Н. Обрядчикова и П. А. Хохрякова [c.117]

Решение. Определяют допустимую скорость движения газового потока в свободном сечении аппарата. Секундный объем газа по формуле (23) [c.119]

Максимально допустимая скорость газового потока. При осаждении взвешенных частиц скорость потока газа должна быть меньше той скорости, при которой уже осевшие частицы могут быть увх чены газом. [c.123]

Как показали проведенные исследования, [280] переход жидкой фазы в непрерывную, а паровой (газовой) —в дисперсную и создание режима эмульгирования в насадочных колоннах может быть достигнуто не за счет трения газа (пара) о жидкость при предельных скоростях движения фаз, а другим, искусственным путем. Для этого следует заполнить свободный объем насадки жидкостью и организовать процесс таким образом, чтобы выводить в единицу времени из нижней части колонны точно такое количество жидкости, какое поступает на орошение в ее верхнюю часть. Тогда поток газа в насадке сам собой разбивается на отдельные струи, пронизывающие жидкость. Конструктивное оформление такой схемы эмульгационной колонны показано на рис. 4—133-, 4—134. Как видно из этих рисунков, вывод жидкости из нижней части колонны возможен лишь по специальной П-образной переточкой трубе. При этом слой жидкости в последней уравновешивает более высокий слой газожидкостной эмульсии в колонне вследствие меньшего удельного веса указанной эмульсии по сравнению с удельным весом собственно жидкости. Подобная организация процесса позволяет получить в колонне такое распределение потоков газовой и жидкой фаз, которое аналогично распределению потоков в обычной насадочной колонне, работающей в режиме эмульгирования. Однако в отличие от последнего искусственное создание инверсии фаз позволяет сохранять слой газо-жидкостной эмульсии в насадке при различных скоростях потоков —от самых малых вплоть до предельно допустимых, которые соот- [c.545]

Рост производительности аппаратуры дестилляции ограничивается допустимой скоростью газового потока в свободном сечении аппарата. По практическим данным эта скорость равна 1,4—1,7 лскрубберного теплообменника. Если скорость газового потока превышает эту величину, степень отгонки NHg и СО2 ухудшается. Это можно объяснить уменьшением времени пребывания газов в аппаратах, увеличением брызгоуноса и уменьшением относительной поверхности массообмена. [c.72]

Если считать, что допустимая скорость газового потока в свободном сечении аппарата не зависит от давления, то произво дительность элемента N выразится формулой [c.73]

Искусственные цеолиты позволяют осуществлять осушку газов при сравнительно высоких скоростях потока. Изменение количества подаваемого газа с 0,4 до 1,0 л см мин (см. табл. 14) практически не приводит к снижению активности. Даже при скорости, приближающейся к 2,2 л см мин, сорбент слоем 60 см гарантировал осушку до точки росы —65° С при адсорбционной емкости 14,5 г на 100 г. Поскольку в промышленных адсорберах высота слоя адсорбента больше высоты слоя в лабораторном адсорбере, следует ожидать, что снижение динамической активности при увеличении скорости газового потока будет еще меньше. Поэтому в адсорбционных осушающих установках с цеолитами вполне допустимы скорости до [c.42]

До настоящего времени не были изучены масштабные переходы при моделировании десорбционных процессов аммиачно-содового производства. Тем не менее, постараемся хотя бы ориентировочно оценить величину минимального диаметра модели, по крайней мере, для противоточных решетчатых тарелок. При изучении одной из важнейших гидродинамических характеристик противоточных решетчатых тарелок — скорости газа в режиме захлебывания — было обнаружено [19], что предельно допустимая скорость газа при диаметрах модели Z> < 1,0 м тем выше, чем больше диаметр аппарата при Z) >1,0 м эта скорость диаметра аппарата не зависит. Исследования, проведенные на дырчатых и решетчатых тарелках в колоннах диаметром от 0,12 до 0,9 м, показали [118], что диаметр колонны не влияет на минимально допустимую скорость газового потока. [c.63]

Увеличение допустимой скорости газовото потока при абсорбции, кроме повышения плотности орошения, приводит также к значительному улучшению равномерности распределения газа по сечению аппарата. В связи с этим важное значение приобретает живое сечение насадки. Например, в скрубберах с деревянной хордовой насадкой площадь каналов для прохода газа составляет 50—66% от площади сечения аппарата, в то время как для аппаратов пленочного типа (с листовой насадкой) эта величина достигает 90—95%. Для полых форсуночных аппаратов площадь сечения для прохода газа практически равна площади сечения аппарата (100%), одиако в этом случае скорость газового потока ограничивается вследствие уноса капель жидкой фазы и составляет обычно около 1 м/с [2]. Понятно, что при ограниченном удельном расходе поглотителя и низкой скорости газа практически невозможно добиться необходимой плотности орошения и поверхности контакта фаз, так как увеличение дисперсности распыления поглотителя приводит к возрастанию его уноса с газовой фазой. [c.7]

При расчете плит переливного действия, у которых изливающаяся из прорезей струя встречается с газовым потоком, величину следует выбирать так, чтобы избежать подхвата и уноса струи газом. Применяемые иногда в плитах (рис. 26, з, рис. 31) патрубки с прорезанными внизу для ограничения растекания струи прямоугольными выступами [68, 901 уступают патрубкам, не имеющим таких выступов [93]. Растекание пленочной струи не устраняется выступами и прорезями между ними. Жидкость стекает как с верхних граней прорезей (см. рис. 31), так и с самих выступов 5 (см. рис. 31), причем пленка жидкости в прорезях быстрее подхватывается входящим в них газом. Допустимая скорость газа для таких стаканов не превышает 1,5—1,7 м сек, тогда как в гладких патрубках вплоть до скорости 2,5—3 м сек подхват и унос прижатой к внутренней стенке патрубка струи отсутствуют. [c.85]

Для уменьшения электризации вводят ограничения допустимых скоростей течения диэлектрических жидкостей в трубопроводах. Поскольку распыление благоприятствует электризации, горючие жидкости, контактирующие с воздухом, полагается разливать без разбрызгивания, по трубам, доходяи им до дна заполняемого резервуара. Взрывоопасный газовый поток не должен содержать распыляемых капель и твердых частиц, которые могут образовываться также и при конденсации после сильного охлаждения вследствие дросселирования. Известен случай взрыва образовавшейся в резервуаре воздушной горючей смеои в момент иродувки двуокисью углерода. Взрыв был инициирован разрядами, обусловленными кристаллизацией быстро охладившейся двуокиси углерода. [c.94]

Решение. Примем конструкцию сепаратора, показанную на рис. 6.4. На рисунке даны схема потоков и принятые в расчете обозначения. Определим допустимую скорость хют газового потока, например, по формуле Обряд-чикопа и Хохрякова [c.209]

Прежде чем определить допустимую скорость дымовых газов в свободном сечении газосборных желобов (И д. г), на основании которой вычисляется допустимый перепад давления (Лрдоп) в полусекции, следует остановиться на зависимости перепада давления при фильтрации от свойств газового потока и зерненого материала. Эта зависимость выражена математически акад. Л. С. Лейбензоном после некоторых преобразований она может быть представлена в следующем виде [c.59]

При превышении некоторой скорости (точка г рис. П1.4), которую мы в дальнейшем будем называть предельно допустимой скоростью, наблюдается прижимание отдельных шар.ов к верхней решетке или удерживающей сетке, количество которых уве-личивает9я при дальнейшем росте скорости газового потока. При этом постепенно увеличивается гидравлическое сопротивление аппарата. [c.139]

Для осуществления устойчивого П. необходимо, чтобы скорость транспортирующего газа превышала определенную величину в противном случае — в восходящем потоке газовой взвеси происходит зависание твердого материала в транспортирующем газе (система захлебывается ), а в горизонтальном — час тицы выпадают из потока и оседают в канале. Минн иально допустимая скорость транспортирующего газа при вертикальном П. называется скоростью зависания при горизонтальном — с к о- [c.47]

Подвод смеси газа и воздуха. Средняя скорость в смешивающем трубопроводе допускается 20—30 м/сек (по средней скорости поршня) в длинных газовых и воздушных трубах допустима скорость только 10—20 м/сек, и необходимо заботиться об уменьшении потери скоростного напора, вызываемого острыми краями и в клапанах. Для успокоения потока (Хютте, т. II, Детали машин , стр. 647) принимают меры к выравниванию колебаний и заглушению их возможно ближе к двигателю первое достигается присоединением нескольких цилиндров к одной магистрали газопровода, последнее упругими камерами, например газовым мешком, газгольдером или же ресиверами (всасывающие горшки, образованные в фундаменте воздушные камеры) с включенными дросселирующими сечениями, которые целесообразно устанавливать снаружи. Сечения трубопроводов с равномерным потоком газа определяются по расходу газа и воздуха на 1 л. с. ч. (не по скорости поршня). При четырехтактных двигателях от одного до четырех цилиндров, объем ресивера для газа и воздуха делается по крайней мере 5—10-кратным от объема цилиндра, тогда как при шести и более цилиндрах этого не требуется, так как выравнивание достаточное. [c.446]

Опыт эксплуатации аппаратуры дестилляции показывает, что производительность аппаратов ограничивается допустимой скоростью газового потока в свободном сечении. Эта скорость составляет 1,6—1,7 м сек для дестиллера и 2,0—2,1 м сек для тепло-, обменника. При большей скорости потока степень отгонки NHg и СО2 уменьшается. Это можно объяснить сокращением времени пребывания газов в аппарате, увеличением брызгоуноса и уменьшением относительной поверхности массообмена. При дальнейшем увеличении скорости восходящего потока газа возникают препятствия для стекания жидкости и колонна подвисает . При этом нормальная работа аппарата нарушается. [c.157]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология