Скорость в трубе допустимая

Диаметр дымовой трубы определяется исходя из объема газов и допустимой их скорости в трубе при естественной тяге эта скорость принимается равной 4 — 8 м/с, а при искусственной тяге 8—16 м/с. [c.565]

Максимально допустимая скорость потока в трубах (оптимум) Vt тах. М/С [c.30]

Максимально допустимая теплонапряженность в огневых нагревателях определяется видом сырья и технологией процесса. Лимитирующим обычно является начало интенсивного коксообразования в пограничном слое. В общем виде, чем ниже температура нагреваемого сырья и чем меньше его склонность к образованию кокса и выше скорость потока в трубах змеевика, тем боле высокой может быть теплонапряженность поверхности нагрева груб печей. Важнейшими параметрами эффективной работы трубчатых печей является теплонапряженность радиантных и конвекционных труб. [c.286]

Величина заряда, возникающего при протекании диэлектрических жидкостей по трубам, зависит не только от вида продукта и материала, из которого сделан трубопровод, но в значительной степени и от скорости протекания. С увеличением скорости величина заряда возра-стает. Поэтому допустимые скорости транспортирования жидкостей-диэлектриков по трубопроводам нормируются. Так, например, допустимая скорость протекания в трубах для метилового и этилового спиртов не должна превышать 2—3 м/с, сложных эфиров, кетонов 9—10 м/с. Эти нормативные требования учитываются в технологических регламентах и не должны нарушаться. [c.48]

В связи с этим воздух, поступающий в камеру сгорания газотурбинного двигателя, обычно делят на три потока. Первый поток поступает в камеру сгорания, имеющую завихритель (рис. 3.27), через кольцевой зазор между корпусом форсунки и внутренним кольцом завихрителя, чем обеспечивается охлаждение форсунки. В этой зоне топливо распыляется, частично испаряется и воспламеняется а составляет 0,2—0,5 [166]. Второй поток воздуха вводят в зону горения через завихритель и через первые ряды отверстий диаметром 12—30 мм в жаровой трубе. Этот воздух обеспечивает сгорание смеси при температуре во фронте пламени, равной 2300—2500 К, и последующее снижение температуры газов до 2000 К- Коэффициент избытка воздуха при этом возрастает до 1,2—1,7. Роль завихрителя заключается в закручивании потока воздуха и создании воздушного вихря, вращающегося вокруг оси жаровой трубы. При этом в центральной части трубы создается зона пониженного давления, куда устремляется поток из средней части камеры сгорания. Продукты сгорания, движущиеся противотоком к основному потоку распыленного топлива, ускоряют испарение и обеспечивают нагревание топливо-воздушной смеси до температуры воспламенения. Турбулизация газо-воздушного. потока приводит к увеличению скорости распространения пламени, а уменьшение осевой скорости воздуха вблизи границы зоны обратных токов удерживает факел в определенной области. Третий поток воздуха поступает через задние ряды боковых отверстий в зону смешения. Этот воздух снижает температуру газов до значения, допустимого по условию прочности лопаток турбины. [c.164]

Диаметр колонны, сечение шлемовых труб и патрубков для боковых погонов и остатка определяют по допустимым скоростям движения паров и жидкостей. Чем выше допустимая скорость паров в колонне, тем меньше ее диаметр и расход металла. Однако с увеличением скорости паров возрастает механический унос капелек жидкости на вышележащую тарелку, снижается эффективность ректификации (четкость погоноразделения). [c.236]

Для защиты от разрушения при случайном превышении давления сверх допустимого реакторы полимеризации, как правило, снабжают разрывной мембраной. Однако в случае разрыва мембраны газы и твердые частицы, нагретые до высокой температуры, с большой скоростью по сбросной трубе отводятся в атмосферу и образуют с воздухом взрывоопасную смесь. [c.107]

В течение межремонтного пробега вследствие отложений кокса в змеевике печи, а также кокса и смолистых веществ в закалочно-испарительном аппарате (ЗИА) увеличиваются давление в системе и время пребывания сырья в реакционной зоне змеевика. Поэтому в печах, в которых смонтированы змеевики из труб малого диаметра, где скорости образования и отложения кокса на стенках труб более высокие, продолжительность межремонтного пробега устанавливается по требуемому давлению в системе, т. е. до того, как температура стенок достигнет максимально допустимого значения. При крекинге жидкого сырья в жестком рабочем режиме выходная зона ЗИА загрязняется отложениями особенно интенсивно. Это происходит вследствие конденсации тяжелых смол пиролиза на поверхности труб, имеющих низкую температуру. [c.276]

Для обеспечения приемлемой высоты трубы поступательная скорость раствора может быть самой минимальной. При малых поступательных скоростях раствора пленка жидкости на вертикальной стенке не может удержаться и происходит пульсирующее течение ее по стенке. Большие скорости не допустимы из-за большой высоты трубы. По данным многих исследователей существенного увеличения коэффициента теплоотдачи от стенки к кипящей воде при поднимающейся пленке не замечено. Учитывая наличие экономайзерного участка, становится ясно, почему современные прямоточные парообразователи делаются с опускающейся пленкой. [c.312]

Суммарная площадь отверстий дутьевых труб. Допустимая скорость дутья в отверстиях 8 м свк Отсюда [c.182]

Чем равномернее распределяются тепловые напряженности по длине и окружности трубы, тем может быть выше средняя тепловая напряженность труб. Для тяжелых продуктов, склонных к коксованию, допускается более низкая тепловая напряженность поверхности нагрева. Чем выше температура нагрева продукта, тем меньше допускаемая тепловая напряженность. Повышение скорости продукта на входе в печь позволяет увеличивать допускаемую тепловую напряженность. Ниже приведены значения допустимых тепловых напряженностей поверхности нагрева радиантных труб. [c.104]

При проектировании и эксплуатации факельных установок следует предусматривать необходимые меры, исключающие загорание объектов и поражение людей от действия излучения пламени. При защите людей от излучения необходимо исходить из предельного количества тепла и максимально допустимой интенсивности теплового излучения, которое может выдержать человек. Высота трубы должна быть такой, чтобы интенсивность излучения в местах длительного пребывания людей не превышала 5 МДж/(м - -ч) [1,2 Мкал/(м--ч)]. Высота трубы при скорости сбрасываемого газа более 0,2 звуковой скорости определяется по формуле (в м) [c.230]

Увеличение скорости движения потока дымовых газов достигается уменьшением до определенного минимума ширины камеры конвекции и расстояния между осями труб. Однако это вызывает увеличение высоты камеры конвекции и соответственно сопротивления движению дымовых газов, что и предопределяет выбор допустимой скорости двин ения дымовых газов. [c.89]

Вентиляционные и отопительные установки не должны создавать шума, превышающего допустимые уровни звукового давления. Снижение шума следует обеспечивать одним или несколькими мероприятиями предусматривать установку вентиляторов и насосов с электродвигателями на вибро- и звукопоглощающих основаниях и отделять оборудование эластичными вставками от воздуховодов и труб ограничивать окружные скорости вращения колес вентиляторов и скорости движения воздуха снабжать системы шумоглушителями или звукоизолировать воздуховоды. [c.306]

Для известной конструкции змеевика скорость коксообразования может быть приближенно найдена как функция числа Рейнольдса и диаметра печных труб. Тогда, исходя из максимально допустимой температуры для материала труб и используя уравнения теплопередачи, можно вычислить предельную толщину отложений кокса на внутренней поверхности змеевика и общее количество кокса. Затем, зная это количество кокса и определив скорость коксообразования, можно рассчитать и скорректировать период межремонтного пробега установки. [c.276]

Как уже указывалось, длительность пребывания смеси в зоне реакции трубчатого змеевика зависит от скорости теплового потока, или величины теплового напряжения стенок труб. Однако существуют определенные ограничения, обусловленные максимально допустимой температурой стенок труб н условиями теплопередачи в топочной камере. [c.31]

Потеря напора в теплообыенных аппарата . Выбор скорости потока теплоносителя и допустимой потери напора в теплообменных аппаратах связан с общей схемой процесса. В регенераторах тепла пародистиллятов вакуумных колонн потери напора на паровых потоках исчисляются несколькими миллиметрами ртутного столба. Для паровых потоков атмосферных колонн и колонн, работающих под давлением, потеря напора может достигать значительно больших величин. Расчет потери напора ведут по известным, уравнениям гидравлики, учитывая местные гидравлические сопротивления, возникающие при прохождении потока через прорези в перегородках, между перегородками, при обтекании труб, на поворотах и т. д. [c.268]

Исследования процесса пиролиза в жестких условиях показали, что для эффективного использования поверхности нагрева змеевика и увеличения выходов целевых продуктов величина тепловых потоков в различных зонах змеевика должна быть неодинаковой [95 98]. При этом температура стенок труб не должна превышать максимально допустимых величин. В средней части змеевика, где протекают основные реакции, скорость теплового потока достигает максимальных значений, а в выходных трубах должна быть сни- [c.40]

При двух потоках сырья скорость равна 4,48 2 = 2,24 м/сек, что допустимо. Число труб в радиантной камере печи [c.115]

Определить расход охлаждающей воды, высоту барометрической трубы, диаметр барометрического конденсатора, производительность отсасывающего эжектора. Исходные данные расход технологического пара 6000 кг/ч, начальная температура охлаждения воды 25 С, температура отходящей воды 30 С, температура ларов и газов, поступающих в барометрический конденсатор, 90 С и остаточное давление 6665 Па. Допустимая скорость в конденсаторе 40 м/с, скорость потока в барометрической трубе 0,5 м/с. Воздуха поступает 24 кг/ч, газов разложения 100 кг/ч. [c.114]

Выход продукта можно увеличить, повысив температуру хладоагента и улучшив теплообмен путем уменьшения диаметра труб реактора, а также, увеличением массовой скорости потока. Бик рассматривает пример такой модификации диаметр трубы был уменьшен до 1,27 см, массовая скорость потока увеличивалась вдвое. Гидравлическое сопротивление в этих условиях увеличивается в четыре раза, это еще допустимо. Модифицированный реактор имел следующие параметры диаметр трубы 1,27 см, массовая скорость G = моль см -сек)-. Re = 332 Ре =10,0 Nu = 32,7 k = 2,02-10 2 кал см -сек-град)-, Яэф = 4,41 10" кал ] см-сек,град)-, W = 2,М. [c.203]

Когда допустима высокая температура стенок труб, кокс можно удалять с большой скоростью паровым способом очистки, что имеет следующие преимущества [c.278]

Скорость охлаждающего воздуха задается в узких пределах, поскольку потери давления со стороны воздуха пропорциональны квадрату скорости и, вследствие низкого статического давления (от 100 до 200 Па), обеспечиваемого вентилятором, скорость воздуха изменяется от 2 до 4 м/с в зависимости от наружной поверхности, числа рядов труб п, допустимого и возможного подогрева воздуха. [c.344]

Пары сырья, нагретые в конвекционной части до 500—600°С перегреваются в нижней зоне змеевика до температуры реакции В этой зоне тепловое напряжение (скорость теплового потока) может быть значительно выше расчетной средней (для всей поверхности змеевика) величины. При этом температура стенок труб не превышает максимально допустимых величин. В верхней зоне змеевика, где протекают основные реакции, тепловое напряжение должно быть ниже, чем в нижней зоне, чтобы не вызвать перегрева труб. [c.80]

Основным фактором, предопределяющим эффективность передачи тепла конвекцией, является скорость движения дымовых газов, поэтому при конструировании трубчатых печей стремятся обеспечить ее наибольшее значение. Это достигается размещением минимального числа труб в одном горизонтальном ряду и выбором минимального расстояния между осями труб. Однако при повышении скорости дымовых газов в камере конвекции увеличивается сопротивление потоку газов, что и ограничивает выбор величины скорости. С другой стороны, сокращение числа труб в одном горизонтальном ряду приводит к увеличению высоты камеры конвекции. Это обстоятельство также предопределяет выбор допустимой скорости движения дымовых газов в камере конвекции. [c.507]

Для обеспечения необходимого гидравлического режима в печах иногда применяют трубы различного диаметра в частности, для печей вакуумных установок используются радиантные трубы большего диаметра, в которых интенсивно испаряется сырье. Это позволяет иметь необходимые скорости движения потока как на участке нагрева, так и на участке испарения при допустимой потере напора во всей печи. [c.560]

Предотвращение коррозионной эрозии. Коррозионную эрозию можно предотвратить в первую очеред > путем использования оборудования лри значениях температуры и скорости потока жидкости ниже предельно допустимых в табл. 1 приведены типичные предельные значения скорости и температуры для различных материалов. Приводятся также значения максимальной скорости и минимальной температуры воды, при которых предотвращается образование отложений, приводящих к образованию язвенной коррозии (коррозия под слоем отложений). Даже при правильном расчете при описанных ранее условиях может возникнуть коррозия если воздействие коррозии локализовано на конце трубы, его можно устранить установкой муфт. Они представляют собой обрезки труб с фланцев на одном конце и конусом на другом, что обеспечивает плавный переход к защищаемой трубе. При низкой входной температуре (например, в охладителях) можно использовать пластиковые муфты, а также коррозионно-стойкие металлические и теплоизолированные металлические муфты для уменьшения переноса теплоты на входе трубы, Применение муфт не позволяет полностью решить [c.318]

Вследствие повышения жесткости процесса пиролиза достигнут допустимый предел прочности трубных подвесок, поэтому в большинстве современных печей пиролиза, работающих в жестком режиме, радиантные трубы монтируются вертикально. При этом предельная скорость теплового потока ограничивается только жаропрочностью металла труб. [c.46]

Средняя удельная масса углекомпозита равна примерно 1,5 г/см . Продольный модуль всей трубы, взятый с учётом доли использованных высокомодульных слоёв в общей массе трубы, составит около кГс/мм , а допустимую тангенциальную центробежную нагрузку на весь материал трубы, в котором 2/3 занимает высокопрочная тангенциальная обмотка, примем равной 120 кГс/мм . Допустимая окружная скорость трубы такой конструкции будет 816 м/с, соответствующая частота — 1730 Гц, и согласно формуле (5.6.6) допустимая длина такой трубы, ограниченная первым резонансом, будет равняться 0,656 м. Оценивая разделительную способность полученного подкритического модуля по формуле (5.6.5), получим 511 = 11,7 ЕРР/год. [c.180]

Подвод смеси газа и воздуха. Средняя скорость в смешивающем трубопроводе допускается 20—30 м/сек (по средней скорости поршня) в длинных газовых и воздушных трубах допустима скорость только 10—20 м/сек, и необходимо заботиться об уменьшении потери скоростного напора, вызываемого острыми краями и в клапанах. Для успокоения потока (Хютте, т. II, Детали машин , стр. 647) принимают меры к выравниванию колебаний и заглушению их возможно ближе к двигателю первое достигается присоединением нескольких цилиндров к одной магистрали газопровода, последнее упругими камерами, например газовым мешком, газгольдером или же ресиверами (всасывающие горшки, образованные в фундаменте воздушные камеры) с включенными дросселирующими сечениями, которые целесообразно устанавливать снаружи. Сечения трубопроводов с равномерным потоком газа определяются по расходу газа и воздуха на 1 л. с. ч. (не по скорости поршня). При четырехтактных двигателях от одного до четырех цилиндров, объем ресивера для газа и воздуха делается по крайней мере 5—10-кратным от объема цилиндра, тогда как при шести и более цилиндрах этого не требуется, так как выравнивание достаточное. [c.446]

С целью, улучшения теплопередачи целесообразно уменьшать диаметр конвекционных труб, если это не вызовет увеличения потери напора. Обычно допустимые потери напора устанавливаются при скорости нефтепродукта на входе в печь 0,5—2,5 м/сек, а для установок термического крекинга 2—3 м/сек. Указанные скорости обеспечивают турбулентное движение сырья в трубах печи, что уменьшает возможность коксования и прогара труб. Секун/ ный объем сырья при входе в печь определяем по формуле [c.107]

Необходимая поверхность теплообмена определяется охлаждающей средой и конструктивными особенностями аннаратуры. Для кожухотрубчатых теплообменников общий коэффициент теплопередачи представлен на рис. 177. Для теплообменников труба в трубе с ребристой поверхностью внутренних труб общий коэффициент теплопередачи можно принять равным 161,11 ккал/(м2.ч-°С). Если для охлаждения раствора применяется вода, то скорость ее циркуляции зависит от допустимой температуры на выходе из холодильников. Так как удельные теплоемкости воды и охлаждаемого раствора амина очень близки, то скорость циркуляции воды можно принять равной скорости циркуляции аминового раствора. Если в качестве хладагента используется окружающий воздух, то змеевики аминового холодильника и конденсатор верха колонны выполняются как один аппарат. Для определения эксплуатационных расходов в этом случае также необходимо рассчитать общую тепловую нагрузку. Эксплуатационные расходы нри охлаждении воздухом складываются из затрат электроэнергии па привод вентиляторов п расходов на обслу-/кивание этих вентиляторов и охлаждающей поверхпостн. [c.275]

Исследование динамики выноса из реактора нерастворимых в бензоле проводилось путем отбора и анализа проб паро-газо-вой смеси из шлемовой трубы. Эти данные позволили установить, что при давлении в камере 1,1 —1,7 кГ/сж допустимую скорость паров и газов в камере следует считать 0,08 м1сек. При повышении скорости до 0,1—0,12 м/сек вероятность выброса карбоидов возрастает примерно в 1,3—1,5 раза. [c.60]

На рис. 5 представлен элемент реактора большой могцности для окисления двуокиси серы. Центральная опорная труба используется для подвода реагентов к слою катализатора. Раздача газа идет через окна в трубе над ним, применение специальных устройств выравнивает поток почти параллельно слою. Отвод газа осуществляется через боковой штуцер. Для расчетов были выбраны следующие размеры реактора диаметр аппарата — 9 м, диаметр центральной трубы — 3 м, высота слоя катализатора — 0,6 м. Рассчитанные профили скоростей в слое аналогичны представленным на рис. 4. Как видно, при допустимом разбросе скоростей в 10 7о принятые высоты над- и подслоевых пространств можно уменьшить в 2—2,8 раза. [c.153]

Коэффициенты теплоотдачи при кипенни и испарении существенно зависят от вида поверхности и структуры двухг1)азного потока, а также и от других факторов, влияющих на конвективный теплообмен. Скорость потока н его структура в большой степени определяются конструкцией аппарата и расположением патрубков. Кроме того, тепловой поток с поверхности не может превышать определенных значепий при приемлемых разностях температур поверхности и 1ас1) щения. Любая попытка превысить эти максимальные значения за счет увеличения температуры поверхиости приведет к частичному или полному образованию на поверхности паровой пленки и резкому снижению теплового потока. Коэффициенты теплоотдачи, приведенные в таблице, применимы только для очень приближенных оценок в случае использования прямых труб или труб с невысокими ребрами без специального увеличения числа центров парообразования. АТ н, max равно максимально допустимому перепаду температур поверхности и насыщения. В таблице не учитываются различия между тинами парогенераторов. [c.14]

Длина пролетов. Ни одна переменная, влияющая на частоты собственных колебаний, не оказывает такого влияния, как длина безопорных пролетов. Частота собственных колебаний меняется обратно пропорционально квадрату длины пролета. В начале 40-х годов в стандартах ТЕМА требования к максимально допустимым значениям безопорных пролетов для разных размеров и материалов труб были сформулированы довольно произвольно. На рис. 3 приведены эти максимальные длины пролетов. Случайно эти значения длины пролетом позволили предотвратить многие серьезные проблемы, связан1п,1е с вибрациями труб. Однако при современных тенденциях к увеличению скоростей для улучшения теплоотдачи и снижения загрязненности труб значения, полученные по нормам ТЕМА, неприменимы для многих теплообмеипиков. Современные тенденции диктуют ограничения максимальных длин до 80 % значений, полученных по нормам ТЕМА, которые увеличивают соответствующую частоту более чем иа 50 %. [c.323]

Для уменьшения электризации вводят ограничения допустимых скоростей течения диэлектрических жидкостей в трубопроводах. Поскольку распыление благоприятствует электризации, горючие жидкости, контактирующие с воздухом, полагается разливать без разбрызгивания, по трубам, доходяи им до дна заполняемого резервуара. Взрывоопасный газовый поток не должен содержать распыляемых капель и твердых частиц, которые могут образовываться также и при конденсации после сильного охлаждения вследствие дросселирования. Известен случай взрыва образовавшейся в резервуаре воздушной горючей смеои в момент иродувки двуокисью углерода. Взрыв был инициирован разрядами, обусловленными кристаллизацией быстро охладившейся двуокиси углерода. [c.94]

Температура стенки трубы зависит также от температуры сырья и скорости его движепия. Поэтому чем ниже температура сырья и чем лучше отвод тепла от внутренней поверхности трубы (выше скорость движения сырья), тем выше допустимая теплонапряженность. [c.436]

Даже если скорость коррозии медных труб не слишком высока и они эксплуатируются достаточно долгое время, то продукты коррозии меди и медных сплавов, которые образуютсяМ1ри наличии в воде угольной и других кислот, могут вызывать окрашивание сантехнического оборудования. При контакте с такой водой усиливается коррозия железа, оцинкованной стали и алюминия. Это связано с протеканием реакции замещения, при которой металлическая медь осаждается на основном металле и образуются многочисленные небольшие гальванические элементы. При обработке кислых вод или вод с отрицательным значением индекса насыщения известью или силикатом натрия скорость коррозии падает до достаточно низких значений, чтобы прекратилось окрашивание и усиление коррозии других металлов, за исключением алюминия. Он чувствителен к присутствию в растворе чрезвычайно малых количеств ионов Си +, и обычная обработка воды не способна уменьшить содержание этих ионов до безопасного уровня. Ввиду токсичности растворенной меди служба здравоохранения США установила значение ее предельно допустимой концентрации в питьевой воде, равное 1 мг/л [7]. [c.328]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология