Десорбция высота зоны

Высота зоны десорбции [c.732]

Адсорберы с движущимся зернистым адсорбентом, В рассматриваемом случае зернистый слой адсорбента стержнеобразно перемещается через аппарат сверху вниз, проходя последовательно зону охлаждения высотой зону адсорбции высотой к и зону десорбции и нагревания Ад (рис. 15-8). Общая высота рабочей части аппарата составляет [c.394]

Высота зоны десорбции [c.176]

Расчет адсорберов подвижного плотного слоя. Рассмотрим процесс адсорбции одного компонента из парогазовой смеси в аппарате подвижного плотного слоя. Пусть аппарат содержит зону охлаждения высотой зону адсорбции высотой Я и зону десорбции Яд. Общая высота рабочей части аппарата [c.478]

Высоту зоны охлаждения в адсорбере //охл рассчитывают по уравнениям теплообмена. Высоту слоя в зоне десорбции находят с учетом способа ее проведения. [c.479]

Адсорберы с движущимся слоем представляют собой колонны, в которых зернистый адсорбент движется сверху вниз (обычно самотеком), проходя последовательно зону адсорбции высотой Л, зону десорбции, т, е. продувки адсорбента, высотой Лд и зону сушки высотой / с. [c.731]

Высота десорбера, м Число каскадных тарелок (центральных/периферийных) Время пребывания катализатора в, зоне десорбции, с Скорость" водяного пара в зоне десорбции, м/с [c.203]

Для процессов физической абсорбции используют, как правило, противоточные аппараты с непрерывным или ступенчатым контактом, в которых состояние, близкое к равновесию, достигается только на одном из концов аппарата, а в рабочей зоне протекают интенсивные процессы массообмена с максимально возможной движущей силой. Такие аппараты называются массообменными. В подразделе 1.4.1 применительно к процессу десорбции были рассмотрены два типа таких массообменных аппаратов насадочные и тарельчатые колонные аппараты. Эти аппараты также эффективны при проведении процесса разделения газов при достаточно большой высоте они обеспечивают практически любое технологически обоснованное число теоретических ступеней разделения. [c.41]

Гиперсорбер (рис. 52) представляет собой вертикальный цилиндрический аппарат (высота 30 jii и более), в котором непрерывно движется сверху вниз зернистый активный уголь. В верхней части аппарата уголь, проходя вертикальные трубки, сушится и охлаждается (зона охлаждения I). Ниже находится зона адсорбции II. Поступающая в нее газовая смесь движется противотоком углю, который адсорбирует более тяжелые компоненты смеси. Непоглощенные легкие углеводороды отводятся из верхней части аппарата. В нижней трубчатой части—в зоне десорбции III уголь продувается паром, при этом из адсорбента выделяются поглощенные углеводороды. Чтобы продукты десорбции не смешивались с поступающим в гиперсорбер исходным газом, разделяемую газовую смесь вводят на 5—6 м выше точки вывода десорбированного газа. [c.156]

Уголь, выходящий из зоны десорбции с температурой 265° С, несколько охлаждается, проходя по нижней части колонны и газовому подъемнику, и поступает к холодильнику уже с температурой 215° С. В холодильнике уголь охлаждается до 49° С, Проходя через колонну, уголь нагревается у тарелки питания до 65,5°С, в ректификационной зоне до 99° С и под тарелкой, с которой выделяется получаемый газ, до 185° С. Такое распределение температур по высоте колонны поддерживается постоянным посредством регулирования скорости подачи исходной смеси. Скорость подачи исходной смеси, в свою очередь, зависит от скорости удаления тяжелой фракции из нижней части колонны. [c.299]

Можно вывести количественные выражения для Не, подобно тем, что были выведены для На, однако, хотя они и не особенно сложны, вывод уравнения занял бы слишком много места, чтобы приводить его здесь. Достаточно указать, что вклад медленного установления равновесия в высоту тарелки описывается выражением, состоящим из трех членов, каждый из которых зависит непосредственно от V. Первый член связан с кинетикой сорбции — десорбции и не будет обсуждаться в дальнейшем. Второй и третий члены связаны с диффузией растворенного вещества в стационарной и подвижной фазах и естественно, что помимо V зависят и от некоторых других переменных. Рассматривая сначала эффект кинетики, определяющий диффузию в стационарной фазе, можно отметить, что положение зоны будет зависеть не только от скорости передвижения подвижной фазы, но также и от времени, необходимого некоторой средней молекуле растворенного вещества, чтобы продиффундировать к поверхности раздела с подвижной фазой из любой точки внутри стационарной фазы. Если стационарная фаза очень тонкая, то молекула растворенного вещества, даже находящаяся на максимальном удалении от поверхности слоя, может быстро достичь ее. И все же коэффициент диффузии растворенного вещества в стационар- [c.539]

Гиперсорбер (рис. 49) представляет собой вертикальный цилиндрический аппарат (высотой 30. и и более), в котором зернистый активный уголь движется непрерывно сверху вниз. В верхней части аппарата уголь, проходя через вертикальные трубки, сушится и охлаждается (зона охлаждения). Ниже находится зона адсорбции. Поступающая в эту зону газовая смесь движется противотоком к углю, который адсорбирует более тяжелые компоненты смеси. Непоглощенные легкие углеводороды отводятся из верхней части аппарата. В нижней части аппарата — в зоне десорбции — уголь нагревается и из него "путем продувки паром выделяются поглощенные углеводороды. Для того чтобы продукты десорбции не смешивались с поступающими в гиперсорбер исходными газами, ввод подлежащей разделению газовой смеси должен производиться на 5—6 м выше места вывода десорбированного газа. При таком размещении патрубков для ввода и вывода газов слой взвешенного угля оказывает достаточное сопротивление десорбированному газу, что исключает возможность его проникновения в зону адсорбции. [c.135]

Процессу адсорбции в кипящем слое присущи все достоинства и недостатки этой системы. Интенсивное продольное перемешивание зерен адсорбента в кипящем слое неблагоприятно сказывается на величине движущей силы процесса. Равномерное распределение зерен, насыщенных адсорбированным компонентом, по высоте слоя может быть причиной десорбции в верхних зонах кипящего слоя и обогащения потока выходящего газа адсорбированным компонентом. [c.506]

Следует отметить, что преимущество динамического сорбционного процесса перед статическим состоит не только в большей величине сорбционной емкости, но также и в новых возможностях, которые открывает динамический (колоночный) процесс в отношении специфичности сорбции (и десорбции) на основе образования резкого фронта только для определенного или нескольких компонентов, что позволяет на колонках достаточно большой высоты разделять вещества, образующие и не образующие резкий фронт сорбционной зоны. [c.151]

Выбор условий десорбции, при котором происходило бы образование резких границ зон ионов, является решающим для полноты десорбции и концентрации вещества в элюате. На рис. 4.5 представлены выходные кривые десорбции окситетрациклина в условиях образования резких границ зон ионов аммония п ионов окситетрациклина с колонок различной высоты при введении в каждую колонку одного и того же количества антибиотика в процессе сорбции [331]. Выходные кривые показывают, что десорбированная зона перемещается по колонке без размывания и без образования хроматографического хвоста. Совершенно иная картина была продемонстрирована на рис. 4. 2, где вытеснение осуществлено в условиях размывания границы зон ионов [326] по мере увеличения высоты колонки наблюдается резкое деформирование выходной кривой — ее размывание. [c.162]

Еще более впечатляющим является процесс масштабирования для явления десорбции в условиях образования границ зон ионов применительно к колонкам, полностью насыщенным выделяемым веществом. В этом случае (рис. 4.6) с увеличением высоты колонки растет концентрация выделяемого вещества в элюате, снижается [c.162]

Обмен ионов на ионообменных смолах в неводных растворах протекает в условиях, отличных от обмена ионов в водных растворах [15—19]. Константы обмена в неводных системах обычно приближаются к единице. Экспериментальные исследования показали, что константа обмена ионов окситетрациклина с ионами водорода на смоле СБС-3 в метиловом спирте падает до 10, а обратная ей константа обмена возрастает до 0.1. В соответствии с этим десорбция окси- и хлортетрациклина раствором НС1 в метаноле приводит к вытеснению всего антибиотика с довольно высокой концентрацией (рис. 63, б 64), так как в процессе десорбции размывание границы зон ионов протекает не очень сильно. Однако обострения границы зон ионов не происходит, вследствие чего невозможно достичь равновесных концентраций антибиотиков в элюате (равных нормальности ионов вытеснителей в элюирующем растворе). Кроме того, сорбционный процесс необходимо проводить в колонках ограниченной высоты, так как размывание границы зон ионов может привести к снижению концентрации антибиотиков в элюате. На колонках высотой до 1 м при элюции хлор-или. окситетрациклина 1 н. раствором соляной кислоты в метиловом спирте при скорости протекания раствора 25 мл/см час средняя концентрация антибиотиков в элюате близка к 10 ООО ед./мл. Мало отличается от описанного процесс десорбции замещенных тетрациклинов с сульфосмол растворами хлористого водорода в других спиртах или в ацетоне (рис. 65). Однако для последующей очистки антибиотиков использование этих растворителей менее желательно. [c.147]

Здесь Dg — коэффициент молекулярной диффузии в газе — константа скорости десорбции вещества с поверхности. Эта константа может быть оценена с помощью молекулярно-кинетической теории газов, однако достаточное количество экспериментальных данных оказалось возможным собрать только для смеси одной пары веществ — ацетона и хлороформа. Кан провел необходимые расчеты, считая, что один из компонентов этой смеси нанесен на стенки капиллярной колонки диаметром 0,2 мм в виде пленки толщиной 0,2 мкм и является сорбентом, а другой является сорбатом. При этом константа к оказалась равной 2,04-10 см сек, откуда было вычислено, что размывание зоны, связанное с сопротивлением массопередаче на границе жидкой и газообразной фаз, соответствует около 52% общей высоты, эквивалентной теоретической тарелке. [c.35]

При сорбции и десорбции стрептомицина с течением времени в аппарате (колонне) образуется в прогрессирующем количестве отработанная смола, которая становится балластом (рис. XV. 1). На рис. XV. 1 зона сорбции представляет постепенно убывающую высоту эффективного слоя ионита в аппарате. [c.455]

При непрерывном процессе (некоторые называют его гиперсорбцией ) адсорбент, например активированный уголь, проходит колонну, разделенную на три зоны охлаждения (трубчатый теплообменник), адсорбции (полая колонна) и десорбции (трубчатый теплообменник, обогреваемый парами ВОТ с продувкой заполненных углем трубок перегретым паром.). Из зоны десорбции уголь поднимается в первую зону. Часть угля активируется в аппарате, обогреваемом топочными газами. Высота колонны 26 м, диаметр 1,37 м. Давление в колонне 5 ат, температура десорбции 260° С. Экономические показатели этого агрегата достаточно высоки благодаря сокращению расхода активированного угля (он активируется на этом же агрегате) и пара. Несмотря на это, адсорбцию применяют только в тех случаях, когда ее нельзя заменить более экономичным процессом— дистилляцией. [c.232]

Адсорберы с движущимся зернистым адсорбентом. Площадь сечения непрерывнодействующих адсорберов с движущимся зернистым адсорбентом определяется по уравнению (20-16). Высота Н рабочей части аппарата складывается из высоты Нз зоны адсорбции, высоты /Уд зоны десорбции и высоты Не зоны сушки, через которые последовательно проходит адсорбент, перемещаясь через аппарат [c.730]

Абсорбция и десорбция брома. Проведено исследование [21] абсорбции брома из бромовоздушных смесей водными растворами едкого натра и бромидов железа в колонне с переливными трубками диаметром 96 мм и высотой рабочей зоны 500 мм. Степень извлечения брома при плотности орошения 2—8 статической высоте насадки 40—200 мм и скорости газа 2,3 м/с составляла 63— 877oi а коэффициент абсорбции, отнесенный к поверхности насадки,-400—800 кг/(м2-ч-кг/м ). [c.156]

Для разделения ок. 360 м /час исходной смеси используется колонна дигаметром 137 см и высотой 26 м. Рабочее давление процесса 6,3 ат, адсорбент (уголь) в зоне десорбции подогревается кондепсиругощимси до 265° оргаиич. теплоносителем, а затем подвергается отдувке водяным паром давлением ок. 12 ат. Расход пара ок. 100 пг/час. [c.473]

На рис. 7 показана хроматограмма тройной смеси (азот, этан, углекислый газ), полученная этим методом. Колонку заполняют азотом, а затем через нее начинают пропускать эту же смесь. Зона I хроматограммы соответствует азоту, II — обогащенному этану и III — исходной смеси, стрелкой показан момент начала десорбции (пуск азота). Зона IV характеризует область обогащения углекислым газом, дезадсорбирующимся последним. По высоте и ширине ступенек определяется состав смеси. [c.324]

В настоящем сообщении приводятся основные результаты исследования массопередачи при увлажнении воздуха и десорбции двуокиси углерода воздухом из воды и водно-глицериновых растворов в прямоточном трубчатом элементе. Исследования проводились на двух моделях высокоскоростных колонн диаметром 41 и 72 мм. Внутри каждой трубы был установлен шестилопастной завихритель с обтекателями. Высота завихрителя равнялась диаметру трубы, а шаг винтовых лопастей был равен 180 и 320 ммлля диаметров 41 и 72 мм, соответственно. Расстояние от завихрителя до выхлопного среза трубы (пленочная зона) — 140 и 180 мм, диаметр сепарационного патрубка — 55 и 90 мм, высота сепарационного зазора — 60 и 100 мм (первые цифры относятся к колонне диаметром 41 мм, вторые —к колонне диаметром 72 мм). При таких размерах обеспечивалась оптимальная сепарация фаз и унос не превышал 5% от расхода жидкости при скоростях воздуха до 25 м1сек, считая на полное сечение трубы. [c.34]

При исследовании определяли влияние концентрации десорбируемого компонента в жидкости (0,1—20 г/л), скорости газа (0,5—3 м1сек), плотности орошения потока жидкости [20— 130 лЗ/(-и - )], высоты пены (20—300 лж) и высоты исходного слоя жидкости (10—100 мм) на скорость и полноту десорбции. Температура в зоне десорбции была равна 20—25° С. [c.20]

Изучали массопередачу в системе газ — жидкость — твердое тело при десорбции кислорода из воды. Опыты проводили в колонне из органического стекла (диаметр 178 жл и высота рабочей зоны 1200 мм). В качестве насадки применяли кольца из полимерного материала (18X9X2 мм и 8Х4Х0,2 мм). Живое сечение опорной решетки составляло 28,8%. Во избежание концевых эффектов ороситель устанавливали на уровне динамической высоты слоя. Было принято противоточное движение воды и воздуха. [c.29]

На практике наибольшее распространение получили второй и третий способы десорбции. Достаточно распространенной является также изотермическая адсорбция [28]. Термическая десорбция в потоке неадсорбирующегося газа анадогична процессу сушки и высота слоя адсорбента в зоне десорбции Яд в этом случае может быть рассчитана по кинетическим уравнениям процесса сушки [52, 55]. При вытеснительной десорбции для регенерации адсорбента аппарат должен содержать также зону термической или изотермической десорбции. [c.479]

Для снижения затрат на десорбцию применяются также различные конструктивные решения, позволяющие интенсифицировать процесс десорбции как в неподвижных, так и в псевдоожи-женных слоях адсорбента. В ГрозНИИ разработана технология выделения нормальных парафинов из дизельных фракций в псевдо-ожиженном слое адсорбента с применением отдельного десорбера специальной конструкции [24]. Десорбер диаметром 3,7 м и высотой 15 м имеет две зоны десорбции кольцевую и центральную, которая расположена в верхней расширительной части транспортной линии из адсорбера в десорбер. В кольцевой зоне помещен двенадцатисекционный коллектор для распределения водяного пара и газа. [c.19]