Материальный баланс острым паром

Материальный баланс контактного пиролиза нефти месторождения Остров Песчаный (полузаводская установка), % по массе (расход водяного пара 22—28%) [c.125]

Расход острого пара определяется из условий теплового и материального баланса За счет тепла острого пара происходит [c.251]

Тепловой и материальный баланс процесса растворения силиката натрия (силикат-глыбы) в автоклаве (нагрев автоклава острым паром) [c.159]

Так как острый водяной перегретый пар непосредственно не перераспределяется между фазами, оставаясь в одном и том же неизменном количестве в паровом потоке, в уравнение материального баланса его не включают. [c.121]

Приводимые ниже уравнения справедливы для ректификационной колонны, обогреваемой глухим паром. При ректификации водных смесей с подачей в колонну острого нара уравнения материального баланса и рабочей линии нижней части колонны изменяются — см. пример 7-16. [c.298]

Решение. На рис. 7-14 дана схема материальных потоков (относительных мольных расходов) в ректификационной колонне, в куб которой подается острый пар. Из уравнений материального баланса колонны [c.325]

Обезвоженная и обессоленная на ЭЛОУ нефть дополнительно подогревается в теплообменниках и поступает на разделение в колонну частичного отбензинивания 1. Уходящие с верха этой колонны углеводородный газ и легкий бензин конденсируются и охлаждаются в аппаратах воздушного и водяного охлаждения и поступают в емкость орошения. Часть конденсата возвращается на верх колонны 1 в качестве острого орошения. Отбензиненная нефть с низа колонны 1 подается в трубчатую печь 4, где нагревается до требуемой температуры и поступает в атмосферную колонну 2. Часть отбензиненной нефти из печи 4 возвращается в низ колонны 1 в качестве горячей струи. С верха колонны 2 отбирается тяжелый бензин, а сбоку через отпарные колонный выводятся топливные фракции 180...220 (230), 220(230)...280 и 280...350 °С. Атмосферная колонна кроме острого орошения имеет 2 циркуляционных орошения, которыми отводится тепло ниже тарелок отбора фракций 180...220 и 220...280°С. В нижние части атмосферной и отпарных колонн подается перегретый водяной пар для отпарки легкокипящих фракций. С низа атмосферной колонны выводится мазут, который направляется на блок вакуумной перегонки. Ниже приведены материальный баланс, технологический режим и характеристика ректификационных колонн блока атмосферной перегонки нефти (типа самотлорской) [c.423]

Материальный баланс разделительной колонны (6ea учета количества острого пара, подаваемого в колонну для выделения тяжелой фракции сырого бензола и рефлюкса) приведен в табл. 61. [c.164]

Составить материальный и тепловой балансы и определить количество необходимого орошения для вакуумной колонны, когда подается только острое орошение и когда подаются и острое и циркуляционное орошения (Ql Рг = 2 1). Производительность установки по мазуту ( 1 = 0,930) составляет 75 ООО кг/ч. Выход продуктов (в вес. %) 8,4 газойля (11° = 0,870) 38,4 дистиллята I ( ° = = 0,920) 18,1 дистиллята II ( = 0,930) 35 гудрона ( = 0,952). Температурный режим колонны приведен на рис. 30. В колонну подается 5% водяного пара на сырье. Плотность циркуляционного орошения 1° = 0,923 (потери не учитывать). [c.66]

Вниз колонны подается 0,48 кг/с водяного пара ( =400°С). Составить материальный и тепловой баланс колонны, определить количество острого орошения, которое уходит из колонны с той же тарелки, что и масляный погон I, и возвращается с температурой 60°С. [c.61]

Q4HTaH, что для нагревания реакционной массы будет израсходовано п кг пара (острого), представим материальный баланс <в кг) восстановления следующим образом [c.246]

Типичные кривые гранулирования представлены на рис. 1-14, [3, с. 93]. С увеличением Тот значения опт уменьшаются и диапазон допустимой влажности шихты становится меньше. Тем не менее выгоднее вести процесс при повышенных температурах, поскольку выход товарной фракции при этом увеличивается (рис. 1-15) [36]. Предлагается вестй процесс в так называемой точке гранулирования , находящейся на диаграмме 1 опт—7 опт на кривой материально-теплового баланса вблизи ее пересечения с кривой грануляции [35]. Точка гранулирования не обязательно соответствует максимально возможной температуре гранулирования и обусловлена конкретными условиями тепло-мас-сообмена, складывающимися в системе в зависимости от производительности технологической линии, климатических условий и физико-химических свойств компонентов шихты и гранулированного продукта. Следует, однако, учитывать и возможности искусственного повышения температуры шихты, путем использования тепла химических реакций в смеси, введения в гранулятор острого пара или топочных газов, предварительного подогрева компонентов и др. [c.34]

Тепловые потоки острого и циркуляционного орошений в разных сечениях колонны определяются следующим образом. Записываются уравнения материального и теплового балансов для части колонны, расположенной ниже тарелки, под которую подается нижнее циркуляционное орошение. Неизвестными в. этих уравнениях являются следующие количества жидкости, поступающей в секцию циркуляционного орошения пара, поднимающегося с тарелок секции циркуляционного орошения, и тепла, отнимаемого циркуляционным орошением. Принимая количество жидкости, стекающей в рассматриваемую секцию колонны, равным нулю и решая данную систему уравнений, определяют максимально возможный съем тепла нижним циркуляционным орошением. Затем принимают фактическое кЪличество тепла, отнимаемого в данной секции колонны циркуляционным орошением оно должно быть меньше максимально возможного. [c.122]