Скорость захлебывания

Поскольку отношения L/G и физические свойства фаз в верхней и нижней частях колонны различны, определим скорости захлебывания для каждой части отдельно. [c.128]

Насадки, рассматриваемые в этой главе, представляют собой беспорядочно загруженные керамические или металлические тела. Моррис и Джексон дают обстоятельную информацию о насадках решетчатого (хордового) типа. Основные характеристики некоторых сухих насадок приведены в табл. 3. В Справочнике Перри имеются данные о гидравлическом сопротивлении и о скоростях захлебывания насадок. [c.204]

Предельная производительность колонны определяется скоростью захлебывания. Однако если температура охлаждающей [c.73]

Рис. 120. Скорости захлебывания в распылительных колоннах

И теплоносителя. Это дает воз.можность путем поддержания необходимой скорости отбора дистиллята сохранять нужную степень разделения, компенсируя мгновенные изменения состава питания. Скорость питания и состав могут быть независимы и в той мере, в какой это позволяют физические возможности колонны, в частности скорость захлебывания. [c.85]

Выбор рабочей скорости паров обусловлен многими факторами и обычно осуществляется путем технико-экономического расчета для каждого конкретного процесса. Для ректификационных колонн, работающих в пленочном режиме при атмосферном давлении, рабочую скорость можно принимать на 20— 30 % ниже скорости захлебывания [5]. [c.127]

СКОРОСТИ ЗАХЛЕБЫВАНИЯ В ПРОТИВОТОЧНЫХ ЭКСТРАКЦИОННЫХ КОЛОННАХ [c.138]

Диаметр колонны. Основная трудность расчета диаметра распылительных колонн заключается в том, что для определения скоростей захлебывания нужно знать размеры капель и скорости их осаждения. Размеры капель зависят от скорости дисперсной фазы в отверстиях распределителя. Последняя же зависит от числа этих отверстий, а число отверстий, необходимое для равномерного распределения дисперсной фазы, зависит от диаметра колонны. [c.142]

Заметим, что не только уравнения для жидкостей пригодны для описания отдельных явлений в псевдоожиженном слое, но и некоторые закономерности последнего можно использовать для изучения ряда явлений в капельных жидкостях Примером может служить расчет скорости захлебывания в насадочных колоннах на основе аналогии между псевдоожижением и захлебыванием (в обоих случаях давление газового потока уравновешивает зависающий слой). Заметим, что по аналогии с захлебыванием можно трактовать и поршневой режим псевдоожижения. Другой пример — оценка характера изменения температур [c.493]

Задержку жидкости определяли на экспериментальной установке (описанной в разделе II.А) методом импульсного ввода трасера. Опыты проводили при скоростях ниже точки захлебывания (контактный аппарат с турбулентным трехфазным псевдоожиженным слоем характеризуется очень высокими скоростями захлебывания ). Было установлено, что задержка жидкости не зависит от расхода газа, как и для слоя неподвижной насадки (это подтверждено данными ряда исследователей). [c.677]

Скорость захлебывания у каскадных колонн исследована еще недостаточно. Некоторые указания относительно допустимых скоростей могут дать цифры, приведенные в табл. 4-3. [c.339]

Некоторые данные по скоростям захлебывания в распылительных колоннах для отдельных систем и размеров колонн представлены на рис. 120. [c.264]

Рис. 144. к расчету скорости захлебывания в колпачковой колонне при расстоянии между тарелками [c.333]

Первый и второй виды захлебывания обычны для тарельчатых колонн и характеризуются почти вертикальным ходом кривой <3 при достижении скорости захлебывания. [c.342]

Суммарная скорость захлебывания не зависит от соотно- [c.463]

Скорость захлебывания рассчитывают по различным уравнениям, в том числе следуюш его вида [c.285]

Коэффициент С определяют по графику, приведенному на рис. Х1У-22, в зависимости от отношения рабочей скорости пара к скорости захлебывания. [c.286]

При расчете рабочей скорости пара ио уравнению (XIV, 97) получается запас примерно 30—35% по отношению к скорости захлебывания. Уравнение (XIV, 97) справедливо ири э < 0,012 м. [c.294]

При проектировании противоточных конденсаторов выбор скорости газа может лимитироваться скоростью захлебывания. Оптимальное давление при очистке гелия от азота методом конденсации лежит в пределах 9-12 МПа. При давлении 10 МПа и температуре кипящего под атмосферным давлением азота может быть достигнута максимальная чистота гелия, равная 98,5 % [9]. Дальнейшие повышение давления, например до 18 МПа, и понижение температуры вплоть до температуры тройной точки азота приводит к увеличению концентрации гелия менее чем на 0,5 %. Таким образом, при разделении [c.163]

Исследование работы пневматических транспортных установок показало существование такой характерной скорости среды, при достижении которой поток как бы насыщается материалом при этом работа системы нарушается и материал перестает перемещаться в заданном направлении. Для пневматического транспорта такая скорость называется скоростью захлебывания . Скорость захлебывания может в несколько раз превышать минимальную скорость псевдоожижения (аи р) этого же материала в псевдоожиженном слое с решеткой. [c.454]

Скорость захлебывания увеличивается при отклонении трубы от вертикального положения. [c.344]

Уравнение (VII. 14) дает более наглядное представление о влиянии различных факторов на значение скорости пара в колонне с провальными тарелками. При расчете рабочей скорости пара по уравнению (VII. 14) получается запас около 30 — 35 % по отношению к скорости захлебывания. [c.254]

Полученную по приведенным уравнениям величину скорости захлебывания необходимо умножить на поправочный коэффициент Кц, зависящий от расстояния между тарелками и определяемый по графику, приведенному на рис. VII-20. [c.254]

Дытнерский Ю. И., Борисов Г. С. и др. К определению скоростей. захлебывания в колоннах с регулярной насадкой.— Хим. машиностроение , 1963, № 6, с. 18—19. [c.208]

Режим захлебывания характеризуется значительным количеством жидкости, удерживаемой на насадке, при этом сильно возрастает поверхность контакта фаз и интенсифицируется процесс массообмена. Однако при этом резко возрастает сопротивление движению потока паров. Поэтому для обеспечения эффективного массообмена при относительно небольшом гидравлическом сопротивлении желательно, чтобы гидродинамический режим работы колонны был возможно ближе к режиму захлебывания, но не достигал его, т. е. рабочая скорость пара в колонне W должна быть меньше, чем скорость захлебывания Обычно принимают, что эти скорости связаны соотношением [c.270]

Для расчета скорости захлебывания имеются различные уравнения, в том числе следующего вида [c.270]

Коэффициент С в уравнении (VII.22), зависящий от величины отношения рабочей скорости пара к скорости захлебывания, находят по графику, приведенному на рис. VII-33. [c.272]

Известно (см. п. 24), что при скорости газа, равной скорости захлебывания з , нисходящее течение жидкости в пленочном [c.161]

Обычно колонна работает при расходах газа, составляющих 50—60% от расхода, соответствующего точке захлебывания. Этот расход и определяет минимальный диаметр колонны. Более быстрый графический метод определения минимального диаметра колонны основан на аналогичных принципах и опубликован Ченом [157]. Здесь диаметр башни О (определен для скорости, равной 50% от скорости захлебывания) может быть найден из уравнения (в м) [c.118]

Рабочий режим колонны выбирают обычно при скорости, соответствующей 50—60% от скорости захлебывания. [c.313]

Скорости фаз не должны превышать з 1ачений, при которых происходит нарушение их противоточного движения, называемое захлебыванием аппарата. Методы расчета предельных скоростей зависят от типа массообменного аппарата. Зная скорость захлебывания одной из фаз, прн заданном соотношении расходов фаз можно определить минимально допустимый диаметр колонны. Диаметр колонны, больший минимального, выбирается нз стандартного ряда диаметров колонных аппаратов (гл. VI, раздел 1.4) так, чтобы скорости фаз составляли 50—80 % от скоростей захлебывания. [c.48]

Для расчега диаметра колонны воспользуемся тем обстоятельством, что в химической промышленности используется стандартный ряд диаметров колонных аппаратов. Так как расчетный диаметр колонны необходимо округлять до стандартного, то пет необходимости в определении скоростей захлебывания с больню степенью точности. Поэтому расчет диаметров колонн можно проводить на основе ориентировочных размеров капель, вычисленных по уравнениям (УН1.14) и (У1П.15), в которые не входит скорость истечения. Исходной величиной для расчета является диаметр отверстий распределителя дисперсной фазы. В промышленных условиях во избежание забивания отверстий размер их составляет не менее 3—5 мм. Рассчитаем колонну при диаметре отверстий распределителя дисперсной фазы о = 4 мм. [c.142]

Из хода кривой на диаграмме 4-9 следует, что при увеличении потока одной фазы во избежание захлебывания следует уменьшить поток второй. Скорость захлебывания, вычисленная по уравнению (4-41), обычно ниже, чем при том же потоке в безна- [c.323]

Однако не всегда представляется возможным четко разграничить эти режимы. Так, изменение количества орошаемой жидкости сильно влияет на величину скорости подвисания и мало на величину скорости инверсии. Поэтому скорости подвисания по абсолютному значению могут оказаться большими, чем скорости инверсии. Тогда возникающий при подвисании слой жидкости сразу приобретает вид высокотурбулентной пены и барботажный режим отсутствует. В этом случае возрастание сопротивления тарелки с увеличением скорости газа при постоянном орошении более резкое, чем при обычном режиме аэрации, и выражается в логарифмических координатах в виде прямой линии вплоть до скоростей захлебывания колонны L = 1650 кг1м -ч (см. рис. 183). [c.377]

Поскольку допустимая рабочая скорость Шг должна быть ниже скорости захлебывания w , при расчете по формуле (1.17) комплекс Y следует умножить на коэффициейт к = 0,85. [c.39]

Вычисленная по этому методу Шопт составляет примерно 80% от скорости захлебывания. [c.688]

По-видимому, трудно найти простое общее выражение, описывающее все экспериментальные данные по захлебыванию. Это происходит вследствие значительной важности эффектов входа, показанных на рис, 25, на котором приведены данные для двух типов конф1.тураций вход/выход, В первом случае вода бесперебойно вводится, а затем бесперебойно удаляется через пористые секции стен расстояние между входом и выходом изменяется. Скорость захлебывания зависит от длины канала. Это происходит потому, что захлебывание определяется волнами, которые растут на пленке 1юстепенио, в то время как ома течет вниз. Че.м протяженнее пленка, тем больше время, в течение которого происходит рост волн, и, таким образом, для данной скорости потока жидкости захлебывание наступает при более низких скоростях 1-аза, Второй случай, вероятно, наиболее характерен для холодильников. Газовая фаза входит в трубу из емкости, заполггепной газом под более высоки,м дав.чением и расположенной ниже трубы, В згу емкость [c.199]

Когда скорости потока пара очень малы, конденсат свободно достигает основания трубы. Еслн скорость пара постепенно увеличивается, то наступает момент, когда большие волны и возмущения возникают у основания трубы с периодической задержкой жидкости потоком пара. Часть жидкости отделяется и верхней асти трубы. Это явление известгго как захлебывание, и самая низкая скорость нара, нри которой оно происходиг, называется скоростью захлебывания. Дальнейшее увеличение скорости нара приводит к росту возмущения пленкн на большей длине, и конденсат отделяется на обоих концах трубы. С увеличением скорости все меньше и меньше ко денсата нытскаст у основания трубы, пока не возникает восходя-щий поток обеих фаз. Этот восходящий поток очень хаотичен, но с дальнейшим увеличением скорости пара он становится менее беспорядочным, и нрн высоких скоростях устанавливается относительно спокойный кольцевой восходящий [ЮТОК. [c.344]

Обычно конденсаторы работают нри скоростях пара, меньших скорости захлебывания. Сдвигающее усилие пара при этом слишком мало, чтобы воздействовать на кондеи-сатную пленку, таким образом можно обоснованно применять методы расчета коэс ициента теплоотдачи, изложенные выше. Обычно работа конденсатора в диапазоне параметров от возникновения захлебывания до образования восходящего кольцевого потока не предполагается, но она возможна при восходящем кольцевом течении. Однако последний режим течения обычно не рекомендуется, так как трудно обеспечить достаточно высокую скорость пара, покидающего верхнюю часть трубы, для сохранения кольцевого потока. Если необходимо работать в условиях восходящего кольцевого течения, то их следует установить. В пленке преобладает тогда сдвигающее усилие и, следовательно, коэффициенты можно найти из (25)—(27). [c.344]

Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки (1979) -- [ c.307 , c.308 ]

Ректификационные и абсорбционные аппараты. Методы расчета и основы конструирования. Изд.3 (1978) -- [ c.210 ]

Процессы и аппараты нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности Издание 2 (1982) -- [ c.222 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология