Степень разделения

С другой стороны, в связи с тем, что свойства термоэластопластов в значительной мере определяются степенью разделения фаз, весьма важным параметром их структуры является чистота блоков — отсутствие засоренности их другим сомономером. Для бутадиен-стирольных термоэластопластов, помимо многочисленных электронномикроскопических исследований фазовой структуры, было изучено влияние молекулярной массы, состава и числа блоков в макромолекулах на степень разделения фаз методом измерения температурной зависимости тангенса угла механических потерь [11] и установлено, что увеличение молекулярной массы, а также увеличение числа блоков в макромолекулах снижает степень этого разделения. [c.59]

Никель в нулевой степени окисления образует тетракарбонил N (00)4. В обычных условиях — это бесцветная жидкость (т. пл. — 19,3°С, т. кип. 43°С). Его получают действием СО на порошок никеля при 60—80°С. При 180°С карбонил никеля разлагается, что используется для получения чистого никеля и его покрытий на металлах. N (00)4 применяется также в органическом синтезе в качестве катализатора. Легкость образования N (00)4 используется для разделения никеля и кобальта, так как для получения карбонила кобальта требуются более высокие температура и давление. Так как к тому же летучесть Со2(СО)8 меньше, чем N ( 0)4, разгонкой их смесей удается достичь высокой степени разделения N и Со. [c.609]

Эффективность разделения зависит от свойств смеси и ее компонентов, а таюке от конструкции колонки и условий проведения опыта [55]. К основным свойствам смесей, определяющим термодиффузионный процесс разделения, относятся вязкость, коэффициент термодиффузии, обычный коэффициент диффузии, коэффициент расширения и плотность компонентов. К основным параметрам, определяющим работу колонки, относятся средняя температура, значение температурного градиента, высота и ширина щели, а также объем резервуаров наверху и внизу колонки. На процесс термодиффузии и его интенсивность оказывают влияние следующие факторы коэффициенты диффузии, средняя температура и температурный градиент определяют степень разделении в горизонтальном направлении, в то время как вязкость, коэффициент расширения и разность плотностей между компонентами, высота колонки, ширина кольцевого пространства и объем резервуаров оказывают влияние на интенсивность процесса термодиффузии. [c.392]

Перегонка гомогенных азеотропов начальной концентрации хь, совпадающей с концентрацией постоянно кипящей смеси, бесполезна для разделения компонентов раствора, ибо выкипание жидкой и конденсация паровой системы будут проходить при неизменном составе у обеих фаз. Если же начальная концентрация Х[ отличается от азеотропной, то составы паровой п жидкой фаз различаются, и перегонка позволяет достигнуть определенной степени разделения. [c.102]

Величина а оказывает очень большое влияние на минимальное и действительное числа теоретических тарелок, необходимых для получения заданной степени разделения. Представим себе, например, процесс непрерывного разделения бинарной смеси на фракции со следующими соотношениями состава. [c.99]

Степень разделения в данной системе парафин — нафтен относительно мала по сравнению с исследованными системами, приведенными выше. [c.144]

Ввиду того, что данные по равновесию не всегда легко доступны, степень разделения может быть определена по разности выходов комплексов, полученных с индивидуальными веществами и смесями органических веществ в одинаковых условиях. При большой разности выходов фракционное комплексообразование будет весьма эффективным, при малой разделение будет неполным. [c.224]

В большинстве случаев рассматриваются соотношения, относящиеся к теоретическим ступеням. Число теоретических ступеней, необходимое для достижения заданной степени разделения, можно рассчитать несколькими методами, из которых особенно часто применяются графический и алгебраический методы расчета. [c.119]

И теплоносителя. Это дает воз.можность путем поддержания необходимой скорости отбора дистиллята сохранять нужную степень разделения, компенсируя мгновенные изменения состава питания. Скорость питания и состав могут быть независимы и в той мере, в какой это позволяют физические возможности колонны, в частности скорость захлебывания. [c.85]

Очевидно, величины гр и Г могут изменяться лишь в диапазоне от О до 1. Равенства ф1 = Го=1 соответствуют теоретически достижимой предельной степени разделения. Из выражения (VI. 15) определяем число единиц переноса [c.209]

Злая входные и выходные концентрации обеих фаз, число ячеек полного перемешивания и значение Р, можно по формуле ( 1.95) или ( 1.96) оценить интенсивность массообмена в аппарате. Располагая значением объемного коэффициента массопередачи, можно рассчитать высоту аппарата, необходимую для достижения заданной степени разделения при известной интенсивности продольного перемешивания [c.222]

Сначала обычными методами (графически или аналитически) находят число единиц переноса (Тп) или число теоретических ступеней (Пт.п), обеспечивающее при противотоке фаз заданную степень разделения. Далее определяют к х или /г кв и по уравнению (VI.133) или (VI.134) находят требуемую высоту колонны. [c.238]

Если полученные результаты не удовлетворяют поставленной цели, например Ср меньше заданной величины, или не обеспечивается нужная степень разделения, необходимо изменить параметры питающего потока и прежде всего давление, в некоторых случаях выявляется непригодность мембраны с данными свойствами (а,/ и Л,) для реализации одноступенчатого процесса. [c.153]

В уравнениях (6.22) и (6.23)—показатель степени п равен порядковому номеру ступени разделения. Число ступеней в каскаде можно определить и с использованием диаграммы Мак-Кеба— Тиля (рис. 6.7). На рисунке 6.7 представлены графически кинетическая и рабочая линии простого каскада. Видно, что с уменьшением селективности число необходимых (для заданной степени разделения) ступеней возрастает при ф = 1 рабочая линия совпадает с диагональю диаграммы Мак-Кеба — Тиля, а кинетическая линия является практически прямой и расположена очень близко к рабочей (рис. 6.7,6). [c.206]

Следует отметить, что высокую степень разделения газовой смеси с помощью мембранной колонны можно получить, используя мембраны с относительно низкими значениями проницаемости и селективности. Предпочтительным представляется использование в аппаратах колонного типа мембран в виде полых волокон, сочетающих высокую плотность упаковки с достаточно хорошими технологическими характеристиками. [c.216]

С увеличением флегмового числа, как и при ректификации, возрастает степень разделения и уменьшается высота мембранной колонны в пределе (Я = оо) можно получить максимально возможное при данных условиях разделение бинарной смеси. При этом высота колонны минимальна. Составы газовых потоков в каждом сечении напорного и дренажного прост- [c.219]

Оказалось, что с возрастанием скорости потоков а одной и той же колонне (увеличение нагрузки по исходной газовой смеси) степень разделения исходной смеси уменьшается. Например, при <7р= 1,73-10 моль/с концентрация СО2 в верхнем продукте — дистилляте — составляла 87,3% (об.), а концентрация метана в кубовом остатке — 89,0% (об.) (рассчитанная величина). [c.222]

С увеличением скорости до 9 =10,6-10-2 моль/с степень разделения падает, концентрация диоксида углерода в дистилляте уменьшается до 77% (об.), а содержание метана в кубовом остатке составляет 24% (об.). Не следует, однако, забывать, что с увеличением скорости потоков возрастает эффективность разделения (производительность колонны) вследствие уменьшения толщины вязкого пограничного слоя и снижения отрицательного влияния концентрационной поляризации на скорость процесса массопереноса. [c.222]

Недостатком, снижающим эффективность работы мембранной колонны, является тот факт, что с увеличением требуемой степени разделения резко возрастают высота (площадь мембран) колонны, флегмовое число и связанные с этим энергозатраты на компрессор. Этого можно избежать, если газовую флегму (или часть потока флегмы) направить после компрессо- [c.222]

Мембранная колонна может быть составлена и из нескольких последовательно соединенных между собой модулей плоскокамерного типа (см. рис. 6.17). В этом случае можно гибко регулировать нагрузку (производительность) установки по разделяемой смеси газов и степень разделения и использовать серийно выпускаемые стандартные модули. [c.223]

Расчет представлен в виде системы уравнений, позволяющих определить степень разделения по отдельным компонентам в зависимости от времени, время достижения заданной степени разделения при известной поверхности мембран (или поверхность по времени), а также число ступеней, необходимых для достижения заданного разделения. Введем следующие обозначения [c.251]

После преобразования уравнения (У.135) получаем выражения для времени достижения заданной степени разделения (У.136), а также для состава разделяемых компонентов в концентрате (У.137) в зависимости от времени т. Концентрацию фильтрата получаем из материального баланса в виде выражения (У.138) [c.254]

После преобразования уравнения (У.147) получаем выражения для времени т достижения заданной степени разделения, а также для кон- [c.256]

Применение ультрафильтрации для разделения эмульсий дает большие преимущества отпадает необходимость в химикатах достигается высокая степень разделения, позволяющая повторно исиользовать разделенные фазы процесс не зависит от стабильности разделяемой эмульсии, а также от рода и концентрации содержащихся в ней эмульгаторов, стабилизаторов и электролитов нет надобности в подводе тепла, т. е. расход энергии невелик простота технологической схемы и аппаратуры компактность установки. [c.282]

Коэффициентом полезного действия тарелки в общем виде называется отношеппе теоретически необходимого числа тарелок к действительному числу тарелок, при котором наблюдается та же степень разделения [c.236]

Из изложенного следует, что для получения высокой степени разделения бинарных смесей надо работать с верхним и нижнпм возвратами. На рис. 13-37 приведены схемы соединения двух каскадов для такого случая. [c.290]

Такче схемы обеспечивают высокую степень разделения смеси. [c.290]

Влияние молекулярного строения на адсорбируемость. На рис. 3 изобрантена диаграмма равновесия для адсорбции ряда бинарных углеводородных систем на силикагеле [20]. В порядке уменьшения степени разделения эти системы располагаются следуюш,им образом а-метилнафталин — декалин, толуол — н-геп-тан, бензол — диамилнафталип, толуол — 1- [c.143]

В одном из патентов [38] описана схема, в которой адсорбент непрерывно пропускается в последовательном порядке через песколько зон контакта, В каждой зоне адсорбент находится во взвешенном состоянии. Адсорбент выпускается из зоны, отделяется от жидкости и затем вводится в следующую зону. Жидкость последовательно пропускается через зоны контакта в противоположном направлении. В каждой зоне по существу происходит процесс контакт шго взаимодействия, однако, чтобы достигалась желаемая степень разделения, число зон должею быть достаточно большим. Можно тaIiжe производить орошение. Анализ процесса можно выполнить при помощи диаграммы Мак-Кэба-Тиле, в которой состав внутрипоровой жидкости заменяется составом пара. Целесообразно пользоваться объемными, а не молярными концентрациями. Существенное различие при этом заключается в том, что рабочие линии процесса могут находиться в любом месте диаграммы, а линия, проходящая под углом 45° к осям, не имеет особого интереса. Число ступеней на такой диаграмме представляет собой теоретическое число зон контакта. Степень приближения к равновесию на каждой ступени экврхвалентна коэффициенту полезного действия тарелки. Можно определить среднее время, необходимое для достижения различных степеней приближения к равновесию, и рассчитать, каково должно быть оптимальное соотношение между числом ступеней и их емкостью. [c.164]

Предварительное фракционирование по молекулярным массам дает большой эффект при последующем фракционировании на хроматографических колонках. Так, если смесь должна быть фракционирована в широком диапазоне молекулярно-массового распределения, то применение гель-хроматографии малоэффективно, так как раствор должен быть пропущен через ряд колонок, чтобы достичь нужной степени разделения индивидуальных компонентов. Но если исходную смесь предварительно разделить с помощью ультрафильтрации на несколько фракций, то дальнейшее фракционирование на хроматографических колонках не представляет труда. При этом разделение будет пр01ведено не только быстрее, но и качественней. Более того, ультрафильтрацией рас- [c.284]

Анализ цис- и транс-1,4-звеньев в полиизолренах по спектрам протонного магнитного резонанса проводят с использованием сигналов метильных протонов (химический сдвиг при т приблизительно равном 8,25 млн ), которые в этих структурах не эквивалентны. Степень разделения сигналов зависит от используемого растворителя в четыреххлористом углероде или сероуглероде разность химических сдвигов составляет 0,08 млн- , в бензоле она равна 0,14 млн [4]. Анализ несколько затрудняется тем, что химические сдвиги протонов от СНз-групп зависят от порядка распределения цис- и транс-1,4- [c.202]

Прл 2=1 и 2 = 0 величины т] и Го ха рактеризуют общий эффект массообмена, т. е. достигаемую в аипарате степень разделения. Для идеального противотока фаз из урашений (VI.13) — (VI.14) следует [c.209]

В секциях колонны достигаются равновесные концентрации фаз (например, три интенсивных ра боч1их режимах секционированных колонных экстра1кторов с мешалками [228]). Очевидно, в данном случае Гя—тогда степень разделения и профиль (концентраций определяются величиной обратных потоков и числом секций аппарата [c.215]

В данном, четвертом, издании книги (третье издание вышло в 1978 г.) большое внимание уделено современным типам химических аппаратов, в связи с чем расширена глава Ультразвуковая, пульсацнонная и магнитная аппаратура , включена глава Центробежные массообменные аппараты . В главу Колонные реакционные аппараты для жидкофазных процессов добавлен материал по насадкам с рысокой степенью разделения. [c.3]

При необходимости высокой степени разделения компонентов смеси процесс ведут в одноступенчатой многомодульной установке с рециркуляцией (рис. 6.3). По этой схеме исходным потоком каждой стадии, кроме первой, является смесь ретанта с предыдущего (по ходу установки) аппарата и пермеата — последующего. В качестве целевых продуктов получают ретант последней и пермеат первой стадии. Неизбежная плата за высокую степень разделения, достигаемую в этой установке, — повышенные капитальные и эксплуатационные затраты. [c.197]

Наиболее точный метод расчета многоступенчатых установок с рециркуляцией — поступенчатый (по аналогии с потарелочным при расчете абсорбционных, ректификационных и экстракционных аппаратов). Задачей вычислений является определение числа ступеней разделения (и числа аппаратов в каждой ступени) для достижения заданной степени разделения смеси (или необходимой степени выделения целевого продукта) при известных нагрузке по газовой смеси, концентрации целевого компонента, давлениях Ру и Ра, характеристиках мембраны Л , аРц- [c.206]

Степень разделения газовых смесей с помощью мембран определяется, в первую очередь, значением фактора разделения — соотношением коэффициентов проницаемости компонентов газовой смеси через данную мембрану. Разумеется, достижения в области синтеза полимерных материалов и композиций позволяют надеяться на создание новых поколений высокоселективных и одновременно высоконроизводительных мембран. Однако существующие промышленные мембраны, используемые для разделения газовых смесей, обладают зачастую недостаточ- [c.214]

Сравнение величин опытного времени Топ достижения заданной степени разделения с рассчитанным Трасч по уравнению ( .148) для растворов ДНК (/"=0,3 МПа 7 =293 К =7,065-10- м ) представлено ниже [c.257]

Расчет числа ступеней, необходимых для достижения заданной степени разделения, при использовании технологической схемы с последо-иательным соединением аппаратов выражается в виде следующей системы уравнений [c.257]

Аналитическая химия. Т.1 (2001) -- [ c.271 ]

Руководство по газовой хроматографии (1969) -- [ c.35 ]

Практическая газовая хроматография (2000) -- [ c.27 ]

Руководство по газовой хроматографии (1969) -- [ c.35 ]

Курс газовой хроматографии (1967) -- [ c.50 , c.52 , c.64 , c.93 ]

Курс газовой хроматографии Издание 2 (1974) -- [ c.59 , c.60 , c.74 ]

Курс коллоидной химии Поверхностные явления и дисперсные системы (1989) -- [ c.181 ]

Руководство по газовой хроматографии Часть 2 (1988) -- [ c.63 , c.67 , c.68 ]

Аналитическая химия Часть 2 (1989) -- [ c.322 ]

Газовая хроматография с программированием температуры (1968) -- [ c.0 ]

Руководство по газовой хроматографии (1969) -- [ c.35 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология