Тепловой баланс полимеризации

Примером технологического процесса, в котором тепло реакции отводится лишь за счет охлаждения потоков, подаваемых в реактор, является так называемый процесс полимеризации в адиабатическом реакторе [53]. Из уравнения теплового баланса для такого реактора следует, что [c.311]

Математическая модель реактора состоит из уравнений тепло-и массопередачи, а также зависимостей вязкости (по Муни) полимера от режимных параметров процесса полимеризации. В дополнение к известной модели процесса [99, с. 16] введены материальный баланс по водороду, уравнения смешения для мономера в возвратной фракции тв.ф и показателя качества Муни Мг.к готового каучука. При записи модели сразу учтем, что выходные переменные -го реактора являются входами в 1 + 1)-й реактор. [c.158]

Для реализации зонной модели в реальном ТТР необходимо выполнение нескольких условий 1) зоны реакции не должны пересекаться друг с другом поэтому расстояние между соседними местами ввода катализатора должно быть 1>У/кг 2) реактор должен удовлетворять условию формирования однородных температурных и концентрационных полей по радиусу при турбулентном течении реагирующего потока в зоне реакции, т.е. должно соблюдаться соотношение /к = Ккр>К 3) интенсивность выделения тепла в каждой зоне в зависимости от скорости полимеризации и количества реагирующего в зоне реакции мономера невелика, а коэффициенты теплообмена таковы, чтобы выполнялось требование постоянства температуры в каждой зоне реакции иными словами, в зоне реакции должен получаться полимер с экспоненциальным ММР и ММ, соответствующим температуре, определяемой тепловым балансом. [c.167]

Для расчета теплового режима реактора (см. Полимеризация в массе) решается ур-ние теплового баланса. Скорость выделения тепла определяется тепловым эффектом АП и скоростью реакции dQ, [c.451]

Расчет реактора вытеснения непрерывного действия (трубчатого или колонного типа) также основан на интегрировании по времени (или по длине реактора, что то же самое) ур-ний скорости реакции, средней степени полимеризации совместно с ур-ниями теплового баланса (ур-ниями скорости выделения и отвода тепла). Модель идеального вытеснения предполагает в первом приближении допущение, что среда в трубе движется подобно поршню. Перемешивание различных элементов среды в направлении движения потока отсутствует. Реальные аппараты описываются с помощью более сложных моделей, учитывающих радиальную и осевую диффузию и т. д. (см. Полимеризация в массе). [c.451]

Приходная часть баланса складывается из теплосодержания свежего газа, поступающего в реактор с температурой tl (порядка 323°К), теплоты экзотермической реакции полимеризации и тепла [c.125]

Процесс полимеризации этилена под высоким давлением представляет собой сложный комплекс гидродинамических, тепловых, химических и физико-химических явлений. Математическая модель процесса состоит из блоков,описывающих эти явления блоки уравнений кинетики, уравнения теплового баланса реакционной смеси, теплового баланса теплоносителя в рубашке, баланса импульса, блок тепло-физических и реологических свойств реакционной фазы, расчёта конструктивных параметров и расчёта ММР ПЭ. [c.68]

Для составления теплового баланса реактора необходимо знать величину теплового эффекта реакции. Процесс полимеризации протекает с выделением примерно 837—1215 кДж тепла на [c.295]

Здесь уравнения (4.62)—(4.66) описывают средние скорости изменения концентраций инициатора, радикалов, мономеров и суммарной степени превращения в частицах дисперсной фазы. Уравнение (4.67) описывает нестационарный перенос тепла от единичного включения к сплошной фазе. Уравнения теплового баланса (4.68)—(4.69) для реактора и рубашки составлены при допущении полного перемепшвания сплошной фазы в реакторе и теплоносителя в рубашке. Уравнение БСА (4.70) характеризует изменение в течение процесса функции распределения частиц дисперсной фазы по массам р (М, 1). В уравнениях (4.62)—(4.70) введены следующие обозначения / ( г) — эффективность инициирования X — суммарная степень превращения мономеров АЯ — теплота полимеризации — эффективная энергия активации полимеризации 2 — коэффициент теплопроводности гранул р . — плотность смеси — теплоемкость смеси — коэффициент теплоотдачи от поверхности гранулы к сплошной среде Оои сво — начальные концентрации мономеров кр (х) — эффективный коэффициент теплопередачи — поверхность теплообмена между реагирующей средой и теплоносителем, Ут — объем теплоносителя в рубашке Гу, и Тт — температура теплоносителя на входе в рубашку и в рубашке соответственно Qт— объемный расход теплоносителя V — объем смеси в реакторе — объем смеси [c.275]

При увеличении размеров реактора отношение его поверхности к объему уменьшается, что создает дополнительные трудности для отвода теплг,. В нек-рых случаях для увеличения теплосъема и сохранения теплового баланса процесса полимеризацию ведут ири кипении мономера, регулируя соответствующим образом давлепие (разрежение) в аппарате. Избыточное тепло реакции расходуется на испарение части мономера, к-рый затем может возвращаться в ци15л. Подобный прием используют, папр., при иолучении ударопрочного полистирола. [c.448]